Импеданс входной

Импеданс входного отверстия (площадью F) в емкости объемом V, в которую включен импеданс (на площади а) при Л > [c.72]

Методы реализации импеданса и подвижности. Линейную механическую систему с сосредоточенными параметрами можно характеризовать реактивными функциями входного (1 лавного) механического импеданса 2 (р) и обратной импедансу входной (главной) механической подвижности V (р) (см. т. 5, гл. 2). [c.320]

Импеданс входного отверстия (площади 5) в объем К, за которым включен (на площади а) импеданс Z принимается [c.177]

Лабиальная, закрытая органная труба возбуждается на открытом нижнем конце, х = 0, струёй воздуха, протекающей поперек отверстия в боковой стенке. Струя так отрегулирована, что она оказывается весьма чувствительной к потокам воздуха, втекающим и вытекающим в трубу через отверстие, так что незначительное изменение их направления изменяет давление на открытом конце. Кроме того, струя, ударяющаяся о заострённый край противоположной стороны отверстия, довольно неустойчива, и это создаёт весьма благоприятные условия для возникновения периодического колебательного движения, перпендикулярного к направлению струи (обычно это сопряжено с периодическим вихреобразованием) период колебания зависит от скорости вытекания струи и от расстояния между струёй и заострённым краем. Это колебательное движение (называемое ножевым тоном ) вызывает колебания давления воздуха в закрытой трубе. Если эти колебания происходят с такими частотами, при которых импеданс входного отверстия трубы мал, то труба сильно возбуждается, обратная реакция на струю упорядочивает её колебания, и они становятся благодаря этому почти гармоническими. [c.272]

Страны импеданс входной Ц2 [c.496]

Импеданс входной отражателя 392 -- фильтра 242 [c.574]

Характеристики входного каскада усилителя, такие, как чувствительность, полоса пропускания и собственный уровень шумов, не должны зависеть от импеданса источника шума. [c.116]

В измерительной схеме рис. 3.17 чувствительный усилитель напряжения с высоким входным импедансом и чувствительный усилитель тока с низким входным импедансом подключаются к одному и тому же источнику шума. Эффективная полоса пропускания системы составляет около 40 кГц при среднем значении частоты 45 кГц. Точность определения температуры зависит от стабильности усилителей, особенно от их внутренних [c.118]

При вводе УЗК со стороны металла выявляемость дефектов улучшается с увеличением коэффициента отражения от поверхности ввода УЗК и уменьшением коэффициента отражения от внутренней границы металла. Значение можно увеличить применением преобразователя с полуволновым пьезоэлементом без демпфера, входной импеданс которого на резонансной частоте Zbx О- Радикальным способом повышения / является использование бесконтактных (например, ЭМА) преобразователей. Значение / ин уменьшается с увеличением отношения характеристических импедансов пластика 2пл и металла Zn,. Наиболее четко выявляются дефекты типа нарушения адгезии клея к металлу, когда Ь [c.305]

При разработке средств защиты человека от вредного воздействия вибрации необходимо знать акустические характеристики (входное механическое сопротивление — импеданс) тела человека, чтобы в дальнейшем их можно было моделировать в системе источник вибрации — виброзащита — оператор машины с целью определения оптимальных параметров виброзащиты. [c.66]

Предлагаемая модель позволяет учесть влияние позы оператора (через угол а и Р) на входной импеданс тела оператора, а для руки — усилия нажатия и плотности захвата. Учитывая универсальный характер рассматриваемой модели, а также тот факт, что для модели руки входной импеданс зависит от максимального числа параметров, в дальнейшем будет отдано предпочтение модели руки, хотя рассматриваемый подход (вывод уравнений, определение безразмерных геометрических параметров соответствующей части тела) может быть использован для расчета входного импеданса ноги или сидящего человека. [c.66]

Как показывают экспериментальные исследования, поза оператора существенно влияет на входной импеданс руки. Более того, выбирая правильную позу, можно значительно снизить воздействие вибраций на руку оператора. В работах [5, 6, 23] была исследована [c.66]

Обычно в лабораторных условиях определяют входной импеданс руки I в направлении действия возбуждающей силы [61, пред- [c.70]

При определении входного импеданса в расчеты закладывались значения параметров Л и В, определяемые из выражений (30) и (31). Поскольку мускулы имеют сложную форму, выражения для А и В можно преобразовать к виду, который зависит только от объемов, длин и плеч закрепления мускулов [c.72]

Рис. 16. Влияние числа степеней свободы плеча на частотные зависимости модуля ISI и фазы ф входного импеданса руки при позе а=90°, 8 = 90°, В=0,126-10-< /-Л=0,0711 2-Л=0,035 3-Л=0,023 4-/1=0,017 5 — экспериментальная кривая

Чтобы учесть влияние Р и Q на входной импеданс антропометрической модели, надо найти зависимость/о от f [221. Согласно выражению (31) [c.76]

Рис. 17. Частотные зависимости модуля и фазы входного импеданса Z руки при различных усилиях нажатия

Отметим еще один результат, который следует из рассмотрения антропометрической модели руки. Переход к безразмерным частотам и модулю входного импеданса позволяет отстроиться (или почти отстроиться) от реальных характеристик исследуемого объекта и указывает путь усреднения результатов экспериментов, ибо усреднение экспериментальных данных в реальном масштабе частот приводит к бессмысленным результатам (дополнительным нулям в фазовых характеристиках, которые отсутствуют в частотных зависимостях отдельных индивидуумов). [c.79]

Так как при выбранном способе приведения к безразмерным величинам частотные зависимости модуля и фазы входного импеданса зависят только от позы, то усреднение сводится к следующему. Для характеристик, снятых с каждого индивидуума, определяется частота (а , при которой фаза ф = О, и соответственно определяется нулевой уровень импеданса Z . Далее строятся зависимости С = Z/Zq = fi(x) и (р = /j (д ), где х = со/(йо, и уже в новом масштабе (по безразмерной частоте д ) выполняется усреднение модуля и фазы входного импеданса. [c.79]

Физически сущность виброизоляции сводится к следующему (рис. 19). Между телом человека, характеризуемым входным импедансом Z, и корпусом машины с массой вводят дополнительный упругий элемент с коэффициентом с вязкостью (в случае виброзащитных рукавиц или простейших кресел) или упругий элемент с коэффициентом К2 с вязкостью Цз, массу /Из (масса рукоятки или сиденья) и упругий элемент Ki с вязкостью т х (в случае виброзащитных рукояток и более сложных кресел с подвеской). Пусть масса возбуждается каким-то спектром виброускорений, приведенным на рис. 19, б, с максимумом, находящимся в области максимума входного импеданса Z тела человека. Тогда путем подбора упругости коэффициента К2 (виброзащитных прокладок) можно добиться того, чтобы амплитудно-частотная характерис- [c.80]

При использовании более сложной виброизоляции, включающей элементы и Ki, максимум входного импеданса расщепляется на два максимума, при этом один максимум смещается в область более низких частот, а другой — в область более высоких. В результате в диапазоне частот (Oj — 2 количество поглощенной энергии уменьшается. [c.81]

Как было показано ранее, входной импеданс тела человека или отдельной его части существенно зависит от позы, а также от усилий, развиваемых в мускулах. Так как в случае общей вибрации используется ограниченное число поз (ходьба, сидение), то соответственно здесь возможности снижения вибрационного воздействия ограничены выбором наиболее приемлемой позы. В случае ручных машин поза определяется главным образом расположением их ручек относительно оси инструмента, а также конкретным типом технологической операции, выполняемой оператором. Здесь имеются реальные резервы по снижению вибрации, передаваемой телу человека, путем правильного выбора положения ручек инструмента. Остановимся на них подробнее. [c.83]

Матрицы С и Сг не зависят от координаты х. Физический смысл их таков если бесконечную среду разрезать на две половины, то i является матрицей входных динамических жесткостей для правой половины, а. —Сг — аналогичной матрицей для левой половины. Поэтому их можно назвать матрицами волновых жесткостей среды или волновыми матрицами. Они являются многомерными аналогами волновых импедансов в акустике (с учетом множителя —ш) и играют важную роль в теории отражения волн. [c.170]

Целью данной работы является теоретическое и экспериментальное определение величин размаха пульсаций давления в разветвленной, неоднородной гидросистеме, создаваемых источником колебаний расхода — аксиальным роторно-поршневым насосом. Для этого необходимо знать, с одной стороны, неравномерность подачи насоса как функцию времени, с другой — входной импеданс питаемой им гидравлической системы. [c.15]

В настоягцей работе расчет волновых процессов в неоднородной гидросистеме проводится методом входных импедансов, разработанным в теории длинных линий [2]. Изучение волновых процессов в сложных гидросистемах при этом проводится на основании формальной аналогии записи дифференциальных уравнений Движения жидкостей в трубопроводах и уравнений распространения электрического тока вдоль линии с распределенными по длине емкостью С, индуктивностью Ь и сопротивлением Е, [c.16]

Приведенные соотношения (4) представляют собой уравнения гидравлического четырехполюсника, связывающие соответствующие значения давления и скорости в двух произвольных сечениях однородного трубопровода с нагрузкой на конце 2 , величина входного импеданса которого определяется как [c.17]

Один из первых мостов такого типа описан в статье Хилла и Миллера [82]. Это двойной мост Кельвина его принципиальная схема, на которой показаны также импедансы входных цепей, приведена на рис. 5.51. Внешний и внутренний делители механически связаны между собой, и отношение плеч все время остается постоянным. Если 2,- и 2о — входные импедансы соответственно внутреннего и внешнего делителей, то условие точного баланса записывается в виде [c.257]

На высоких частотах измерения могут терять точность из-за существенного уменьшения импеданса входной цепи вследствие шунтирующего действия ел1костп прибора и входной емкости усилителя, чего можно избежать, вводя настройку входной цепи. [c.73]

Если диодный смеситель осуществляет преобразование на основной частоте и о)р>соо, может случиться, что входная цепь будет иметь заметное сопротивление, как на частоте сор-Ьсоо, так и на сор—соо- Предположим, чго С0 = (0р—(Оо — частота полезного сигнала, а (о г"=--= (0р-1-(0о — частота зеркального сигнала. Частота сигнала (Ог в этом случае может взаимодействовать с частотой 2о)р (преобразование на второй гармонике) и привести к появлению частоты 2о)р—(0г = (0р + (0о = (0 и наоборот. Таким образом из-за двойного преобразования сначала (Лг в ю ь а затем обратно — в получается обратная связь, если входная цепь имеет заметное сопротивление на частоте (о . Кроме этого, короткие импульсы диодного тока дают входной шум на частотах (Ог и (о г и тогда обратное преобразование приводит к вторичному шуму ПЧ на частоте о)о, коррелированному с первичным шумом ПЧ, который непосредственно вызывается импульсами тока. Таким образом, не удивительно, что коэффициент шума может быть улучшен соответствующим подбором импеданса входной цепи на зеркальной частоте со г-Если принимать в расчет эти процессы преобразования, то необходимо ввести три сигнала один на частоте (0г = с0р—соо, другой на частоте (Оо и третий на частоте (o г = op + (l) . Пусть комплексные амплитуды этих сигналов обозначены VI, иг и из, а соответствующие токи — , [c.186]

Рассмотрим работу преобразователя на простом примере включения пьезопластины в электрический контур генератора (рис. 1.38, й). Считая пластину бесконечно протяженной в направлении, перпендикулярном х, тем самым не будем учитывать ее колебаний в поперечном направлении (одномерное приближение). Поверхности пластины нагружены средами с входными акустическими импедансами в направлении объекта контроля и Zft в противоположном направлении (там располагают демпфер). Здесь под входным импедансом понимается выражение, учитывающее активное и реактивное сопротивления границы колебаниям пьезопластины по толщине. Формулы для входного импеданса приведены в подразд. 1.4. Они учитывают наличие промежуточных слоев между пластиной и протяженной средой, удовлетворяющей условию (1.57). Такой средой являются расположенный с одной стороны пьезопластины демпфер, а с другой — изделие или акустическая задержка. [c.63]

Импедансный метод существенно отличается от рассмотренных методов. Он основан на анализе изменения механического или входного акустического импеданса участка поверхности контролируемого объекта, с которым взаимодействует преобразователь. В низкочастотных импедансмых дефектоскопах преобразователем служит колеблющийся стержень, опирающийся на поверхность изделия (рис. 2.5, а). Между ними нет контактной жидкости (сухой контакт), Появление подповерхностного дефекта в виде расслоения делает расположенный над дефектом участок [c.97]

В высокочастотных импедансных дефектоскопах колеблющимся элементом является пьезопластина преобразователя обычного типа (см. подразд. 1.3). Появление дефекта типа расслоения вблизи поверхности изделия изменяет входной акустический импеданс 2ак (рис. см. 1.38, б), а следовательно, и режим колебаний генератора, что свидетельствует о наличии дефекта. [c.98]

Таким образом, если в процессе измерения регистрировать спектральные характерисзтики входного сигнала и знать частотные зависимости модуля и фазы входного импеданса тела человека, то с помощью дозиметрического подхода можно наиболее полно оценить опасность вибрационного воздействия на тело человека. Однако в этом случае дозиметрический подход не имел бы никаких преимуществ перед спектральными методами контроля вибрационного воздействия. Значение дозиметрического метода контроля заключается в его простоте. А она появляется после того, как мы принимаем ряд допущений. Первое допущение заключатеся в том, что значения Ki = / ( oj) принимаются независящими от формы спектра и позы, т. е. Ki = f ( oj) соответствует какой-то усредненной характеристике человека, отражающей наиболее характерную позу и спектр вибрации. [c.12]

Вопрос о количественной оценке эф ктивности виброизоля" ции может быть решен путем математического моделирования всей системы источник вибрации — виброизоляция — тело человека. Для этого необходимо иметь реальные спектры источников вибрации, которые могут быть получены путем измерений, эквивалентную схему виброизоляции и знать частотные зависимости модуля и фазы входного импеданса тела человека. [c.82]

Очевидно, что любую сложную неоднородную гидросистему можно представить как систему, состоящую из I простых трубопроводов постоянного диаметра, соединенных между собой. Поэтому с помощью этих соотношений можно решать задачи о периодических движениях жидкости для сложных разветвленных систем трубопроводов. Полагая при этом, что для каждого последующего участка сопротивлением нагрузки служит входной импеданс предыдущего участка и пользуясь для узловых точек соотношениями между граничными импедансами простых трубопроводов, полученными в теории цепей, можно найти входной импеданс всей сложной системы. При этом импедансы сосредоточенных неоднородностей типа фильтров, обратных и предохранительных клапанов, местных сопротивлений и т. д. определяются методами электрогидравлической и электромеханической аналогий. Решение системы уравнений проводилось на ЭЦВМ БЭСМ-ЗМ для гидросистемы (рис. 1) со следующими значениями основных параметров [c.17]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...