Поток одномерный в канале

Рассмотрим поток газа в канале (рис. 10.1) при одномерном течении. Выделим сечениями 1-1 и //-// некоторую массу газа. Притекающий к сечению /-/ поток выполняет функцию поршня, который вытесняет заполняющий канал газ. На выделенную массу газа в канале действует слева сила pF, а справа — сила р + dp) (F -f dF). [c.125]

В инженерных расчетах перепада давлений при течении жидкостей в каналах используется обычно так называемое гидравлическое приближение, когда рассматриваются осредненные по сечению параметры потока, а уравнения сохранения упрощаются до одномерных. [c.318]

Одномерная теория. Одномерная теория применима для расчета течений в каналах и вдоль струек тока во внешних и струйных задачах, если вдоль струек тока известен какой-либо из газодинамических параметров. Рассмотрим установившееся течение совершенного газа без релаксационных процессов. В соответствии с основной гипотезой одномерной теории будем считать поток в любом месте струйки тока однородным по сечению, а скорость — направленной практически вдоль оси, которая в общем случае может быть криволинейной. Такое предположение справедливо, если площадь и форма сечения канала или струйки тока изменяются достаточно медленно в продольном направлении или если площадь струйки тока достаточно мала по сравнению с характерными поперечными размерами [c.54]

Газогидравлическая аналогия (ГАГА). Аналогия между движением газа при больших скоростях потока и движение жидкости на мелководье разработана для двух случаев аналогия между одномерным движением газа и потоком жидкости по руслу, имеющему заданную форму поперечного сечения аналогия между двухмерным движением газа и движением жидкости в канале прямоугольного сечения. Для пространственного потока газа такой аналогии пока нет. Не останавливаясь на первом, рассмотрим второй случай. [c.479]

В результате проведенного анализа упрощенной схемы одномерного движения адиабатического двухфазного потока в канале, по-разному ориентированному в поле сил тяжести, можно сделать следующие выводы. Сопоставление опытных данных при движении двухфазного потока в горизонтальном и вертикальном каналах следует производить не при одинаковых расходах смеси и весовых газосодержаниях, а при одинаковых расходах жидкости (и> ) и истинных объемных газосодержаниях (ф). При этом сопоставлении нивелирный напор необходимо вычислять не по общепринятым формальным определениям (1) или (2), а по формуле (14). Для того чтобы качественно оценить ошибки, к которым может привести невыполнение этих условий сопоставления, рассмотрим конкретный численный пример для вынужденного движения пароводяного потока в вертикальном и горизонтальном плоском канале шириной г=10 мм при давлении р=76 кГ/см (ft да 10- кГ-сек/м да 2-10-в кГ-сек/м f 735 кГ/м f да да 40 кГ/м ), приведенной скорости воды ш =10 м/сек и 3 > 0.9. При расчете воспользуемся формулами, полученными выше для ламинарного кольцевого течения двухфазного потока. Безусловно, это приведет к идеализации реального процесса, так как в действительности характер движения фаз будет в этих условиях турбулентным, режим течения смеси не обязательно кольцевым и т. п. Однако качественная сторона явлений (по крайней мере для таких режимов течения двухфазного потока, как снарядный и дисперсно-кольцевой) этими формулами будет, по-видимому, отражена. [c.173]

Определение пространственных гидродинамических параметров потока (поля скоростей, давления, плотности), как правило, позволяет вскрыть физическую картину рассматриваемой конкретной задачи. Для практических гидродинамических расчетов конкретных типов аппаратов и их оптимизации необходимо знать силу трения на поверхности, обтекаемой потоком жидкости или газа, что позволяет определить потери давления (при течении жидкости в канале) или потери кинетической энергии потока (при внешнем обтекании тел) с позиций одномерной модели течения. [c.17]

Для расчета одномерных осредненных по времени параметров колеблющегося потока в канале постоянного сечения можно воспользоваться одномерным уравнением движения [c.18]

Используя законы Ньютона и Фурье, интегральные характеристики колеблющегося потока при одномерном описании течения жидкости в канале можно представить в следующем виде осредненный по времени коэффициент сопротивления трения [c.30]

Модель одномерного течения может быть использована для расчета средней (по сечению канала) скорости потока газа или жидкости в каналах или для расчета параметров невозмущенного потока вне пограничного слоя при внешнем обтекании поверхности тела. [c.34]

При одномерном рассмотрении процесса течения жидкости или газа в канале заранее предполагается, что скорость потока, давление, температура, плотность являются постоянными величинами по сечению канала. В этом случае параметры потока являются функциями только двух переменных — продольной координаты дг и времени t. Процесс течения потока жидкости или газа в этом случае описывается одномерными уравнениями движения, энергии, неразрывности и состояния. [c.34]

Поэтому движение газов в камерах печей обычно существенно отличается от движения в каналах и трубах, в которых оно преимущественно одномерно. Исключение составляют места вблизи изменения формы, где поток отрывается от стенок и образуются вихревые зоны. Аналогичные в качественном и даже в количественном отношении явления имеют место и при внешнем обтекании некоторых тел, например пластины. [c.31]

Для приближенной оценки восстановления давлений и потерь давления в каналах с внезапным расширением используется уравнение сохранения количества движения одномерного стационарного потока [71]. Предполагая, что фазовые переходы на участке 1—2 (рис. 7.21) отсутствуют, представим коэффициент восстановления в виде [c.265]

Использование метода диффузии от системы линейных источников тепла для определения коэффициента /), при нестационарном протекании процесса имеет свои особенности. Это связано, прежде всего, с необходимостью рассматривать в общем случае задачу в сопряженной постановке, так как процессы теплопереноса в теплоносителе и в стенках труб взаимосвязаны, а условия на границе с теплоносителем неизвестны. При использовании модели течения гомогенизированной среды удается избежать необходимости определения полей температур в стенках труб и заранее задать граничные условия, используя понятие коэффициента теплоотдачи, зависящего от граничных условий. При этом тепловая инерция витых труб. учитывается введением в систему уравнений, описывающих нестационарный тепломассоперенос в пучке, уравнения теплопроводности для твердой фазы, а изменение температуры труб во времени и пространстве идентично изменению температуры твердой фазы гомогенизированной среды. Система уравнений (1.36). .. (1.40), приведенная в гл. 1, позволяет рассчитать поля температур теплоносителя и стенки труб (твердой фазы), зависящие от продольной и радиальной координат в различные моменты времени, т.е. решить двумерную нестационарную задачу. В гл. 5 будет рассмотрена система уравнений и метод ее расчета, которые позволяют решить задачу и при асимметричной неравномерности теплоподвода. Однако, как показали проведенные исследования стационарных трехмерной и осесимметричной задач, коэффициент В,, определенный для этих случаев течения, остается неизменным при прочих равных условиях. Поэтому при экспериментальном исследовании нестационарного тепломассопереноса в пучках витых труб целесообразно ограничиться рассмотрением только осесимметричной задачи. Такая задача решена впервые, поскольку все предыдущие исследования ограничивались использованием одномерного способа описания процессов нестационарного теплообмена в каналах, когда рассматривается течение с постоянной по сечению канала скоростью и температурой, которые изменяются только по длине канала. При этом температура стенки определяется из уравнения Ньютона для теплового потока по экспериментальным значениям коэффициента теплоотдачи [24, 26]. [c.57]

В условиях одномерного течения в канале легко взять поверхностный интеграл. Через боковые стенки канала поток не проникает. Поэтому интегрирование распространяется лишь на сечение при входе в канал и при выходе из него F . Заметим также, что согласно определению массовой степени влажности имеем [c.42]

Одномерным можно считать течение жидкости в канале с плавно изменяющимся поперечным сечением и малой кривизной его оси. Одновременно вводится допущение о постоянстве всех параметров потока в поперечном сечении каналов либо вместо действительных величин используются их усредненные значения . Полученные в рамках такой простейшей модели решения, естественно, носят приближенный характер, но во многих случаях достаточно хорошо совпадают с опытными данными. Уравнения одномерного течения жидкости являются частным случаем общих уравнений сохранения, представленных в предыдущей главе. [c.51]

Движения также подразделяются на пространственные (трехмерные), плоские и одномерные. В пространственном движении кинематические характеристики зависят от трех координат х, у, г, например движение на повороте безнапорного потока в канале или на повороте напорного потока в трубопроводе или движение в канале с изменяющимся по длине живым сечением. [c.75]

При рассмотрении газа как вязкой несжимаемой жидкости интегрирование системы уравнений движения и уравнения неразрывности может быть проведено лишь для некоторых частных случаев. В качестве примеров ниже указывается методика интегрирования этой системы уравнений для несжимаемой вязкой жидкости в двух случаях при установившемся пространственном ламинарном течении жидкости по цилиндрическому каналу круглого сечения или по зазору между стержнем и втулкой и при аналогичном течении жидкости по зазору между торцом сопла и заслонкой (см. рис. 23.4, а). В связи с особенностями рассматриваемых течений при выводах первоначально приходится учитывать изменение скорости вдоль каждой данной линии тока и нельзя сразу же приближенно считать, что течение подчиняется уравнению элементарной струи газа, как это иногда делалось ранее для одномерных потоков газа. В первом из рассматриваемых случаев решение доводится до квадратур (формула Пуазейля), во втором случае решение представляется в виде бесконечного ряда. Рассмотрим каждый из этих случаев. [c.462]

ОДНОМЕРНЫХ ГАЗО- И ПАРОЖИДКОСТНЫХ ПОТОКОВ в КАНАЛАХ [c.167]

При одномерном пли гидравлическом описании двухфазного потока в канале, помимо средних по всему сечепию или участку канала объемных концентраций фаз а и а (в литературе величина ag часто обозначается буквой ф) и аналогичных скоростей фаз г и VI, используются приведенные скорости фаз Wg и Wl, расходное газосодержание равное доле объемного расхода газа в объемном расходе смеси, и удельные (отнесенные к пловца ди сечения трубы) массовые расходы смеси (т°) и фаз ,т , т . [c.168]

Теоретические и экспериментальные исследования течений газа в каналах, учитывающие существенную неравномерность параметров потока в поперечных сечениях, потребовали разработки научно-обоснованных приемов осреднения неравномерных потоков. В этом направлении был выполнен ряд работ. В наиболее законченном виде проблема осреднения освещена Л. И. Седовым и Г. Г. Черным (1954). Применительно к течениям в каналах параметры осредненного потока должны правильно характеризовать расход газа через поперечные сечения, поток полного теплосодержания — для вычисления подвода энергии — и поток энтропии — для вычисления потерь полного давления. Упомянутыми авторами рассмотрены различные способы осреднения применительно к конкретным условиям работы разнообразных устройств, причем показано, что при осреднении часть свойств потока неизбежно утрачивается и при неправильном выборе осредняемых величин осредненное течение может оказаться гидродинамически невозможным. В практических расчетах введение осредненных параметров неравномерного течения позволяет использовать соотношения одномерной газодинамики. [c.806]

Приближенный анализ течения газа или жидкости в трубах и каналах может быть выполнен методами гидравлики. При этом поток характеризуется средними по живому сечению канала скоростью, температурой, давлением и плотностью, изменяющимися в направлении движения. При изучении течения в каналах и трубах методами гидравлики исследуются изменения средних характеристик вдоль потока, что позволяет рассматривать реальное сложное течение как одномерное. В дальнейшем, рассматривая течение газа через вентилируемые аппараты, будем считать их установившимися и применим для их изучения методы гидравлики. [c.63]

При одномерном описании потока в каналах в основных уравнениях (движения и энергии) появляются новые переменные (коэффициенты теплоотдачи и гидравлического сопротивления в однофазном потоке и шесть коэффициентов в двухфазном). Они учитывают всю специфику реального трехмерного потока при его одномерном описании. Поэтому, чтобы замкнуть системы уравнений, необходимо располагать дополнительными уравнениями для новых переменных. Эти уравнения, как правило, могут быть получены только экспериментально, особенно для турбулентных течений. [c.4]

ЗАМКНУТАЯ СИСТЕМА ОДНОМЕРНЫХ УРАВНЕНИЙ ДЛЯ ДВУХФАЗНОГО ПОТОКА В КАНАЛАХ [c.179]

Таким образом, прн одномерном подходе к описанию двухфазного потока в каналах имеется 12 уравнений (7.3) — (7.11), (7.13) — (7.15). Эта система уравнений содержит следующие 26 неизвестных д,,-, дп, д,к, Яи, Т,,-. Т , ф, л% р. О, Си, С-ж, п, м , [c.181]

Рассмотрение одномерного стационарного (установившегося) движения сжимаемого газа приводит к наиболее простому приближенному решению уравнений газовой динамики. В каналах (трубах) с малым расширением и малой кривизной может существовать такой поток, у которого скорости в любой точке почти параллельны. В этом случае, если провести среднюю линию канала (ось х), составляющие скорости, перпендикулярные к этой оси. а также поперечные составляющие ускорения будут малы по сравнению с соответствующими осевыми составляющими. Если еще ширина канала мала по сравнению с радиусом кривизны осевой линии, то можно пренебречь поперечным градиентом давления и положить, что давление в каждом поперечном сечении канала постоянно. [c.179]

В вышеприведенном исследовании предполагалось, что поток одномерный, т. е. что свойства жидкости не меняются по площади его поперечного сечения. Такой одномерный поток с трением может существовать лишь в том случае, когда эффект трения сконцентрирован в очень тонком слое жидкости вблизи стенок канала. Это условие выполняется только в очень коротких каналах гидросистем. [c.70]

Введем условную поверхность раздела, ограничивающую ядро постоянного расхода эжектируюш ей струи. В кольцевом канале вне этой поверхности, очевидно, G = Сг = onst. Взаимодействие потоков можно в этом случае свести к переносу количества движения через поверхность раздела, а течение эжектируемого газа в первом приближении рассматривать как движение одномерного газового потока, на который оказывают влияние внешние воздействия геометрическое — вследствие изменения площади сечения и механическое — связанное с переносом количества движения из эжектирующего потока. [c.529]

Гл. 7 и 8 в наибольшей степени имеют прикладной характер. В гл. 7 вводятся основные количественные характеристики, обычно используемые при одномерном описании двухфазных потоков в каналах расходные и истинные паросодержания, истинные и приведенные скорости фаз, скорость смеси, коэффициент скольжения, плотность смеси. При рассмотрении методов прогнозирования режимов течения (структуры) двухфазной смеси акцент делается на методы, основанные на определенных физических моделях. Расчет трения и истинного объемного паросодержания дается раздельно для потоков квазигомогенной структуры и кольцевых течений. В гл. 8 описаны двухфазные потоки в трубах в условиях теплообмена. Приводится современная методика расчета теплоотдачи при пузырьковом кипении жидкостей в условиях свободного и вынужденного движения. Сложная проблема кризиса кипения в каналах излагается прежде всего как качественная характеристика закономерностей возникновения пленочного кипения при различных значениях [c.8]

Д ежду потоком I аза в канале и окружающей средой может происходить теплообмен при условии существования поперечного (поперек потока) градиента температуры. Часто (для уп[ющепия) значения параметров в сечении потока текущего газа принимают средними, В этом случае значительно проще описывать процессы течения газа в каналах, Од11ако прцменя1Ь такое упрощение не всегда допустимо. Например, при исследовании течения газа в каналах с большим расширением или с большой кривизной оси канала указанное упрощение может привести к существенной ошибке. При изучении одномерного потока обычно определяется изменение давления газа вдоль потока р= [ х), плотности газа вдоль потока р = / (х) и т. д. Здесь х — координата сечения потока газа. [c.233]

В работах [Л. 104, 430] исследован процесс радиационного теплообмена ламинарного потока с заданным профилем скоростей, текущего в канале. При этом так же, как и в исследованиях внешней задачи обтекания поверхности, пренебрегается аксиальным переносом тепла за счет теплоироводности и излучения. Далее автор, исходя из результатов исследования чисто конвективного теплообмена на стабилизированном участке, делает допущение о постоянстве безразмерного температурного профиля в каждом сечении потока, что позволяет свести задачу к одномерной. При описании радиационного теплообмена автором используются интегральные уравнения теплообмена излучением применительно к плоскому слою. Представляя искомую функцию безразмерной температуры в виде одномерного ряда Тэйлора по оптической толщине слоя и подставляя ее в исходное интегральное уравнение, автор приходит к нелинейному дифференциальному уравнению, решаемому затем численно. При этом производится ограничение первыми тремя членами ряда, что дает дифференциальное уравнение второго порядка. Полученные результаты численного решения были сопоставлены автором [Л. 104] с решениями методом диффузионного приближения и приближения оптически тонкого слоя. [c.400]

Одномерная модель течения в каналах является вполне оправданной, поскольку при высокой степени турбули-зацин потоков распределение параметров по ядру потока практически равномерно, а толщиной пограничного слоя можно пренебречь. Одномерная формулировка задач теплообмена и гидравлики использует феноменологические выражения потока тепла у стенки и силы трения через коэффициенты теплоотдачи и сопротивления. [c.72]

Знание критического расхода необходимо для расчета струйных аппаратов, в которых рабочим телом являются адиабатно-вскипающие жидкости (при анализе аварийных режимов в ЯЭУ, в транзитных трубопроводах при теплоснабжении от ядерных источников энергии, при трубопроводном транспорте сжиженного газа, в геотермальной энергетике, в ракетной и криогенной технике и во многих других практически важных случаях, которые достаточно подробно описаны в [55]). Признаками, характеризующими момент достижения кризиса течения в канале, являются достижение максимального критического расхода, критической скорости истечения (равной локальной скорости звука) в критическом сечении канала, установление в этом сечении давления, отличного от противодавления и не зависящего от него (стащюнарное положение волны возмущения в критическом сечении). Реализация любого из этих признаков в одномерном газовом потоке служат необходимым и достаточным условием установления критического режима течения. При истечении вскипающих потоков установление максимума расхода, так же как и стационарное положение волны возмущения в критическом потоке, являются необходимыми условиями, но недостаточными для достижения кризиса течения в традищюнном его понимании, так как в широком диапазоне противодавлений давление в критическом сечении, отличаясь от противодавления, не остается от него не зависящим. Это обстоятельство объясняется тем, что в одномерном двухфазном потоке скорость звука определяется не только параметрами среды, но и степенью завершенности обменных процессов в самой волне возмущения. [c.162]

Пусть в канале над теплопередаюш,ей поверхностью идет одномерный поток среды. Необходимо проверить правильность работы алгоритма, учитывающего изменение тедшературы среды из-за теплообмена с металлом. [c.79]

Физическая модель теплообменника в виде канала с теплоемкими стенками, отделяющими поток рабочего тела от окружающей среды, в одномерной трактовке описывается системой уравнений (3-1) — (3-5). Для многих элементов парогенератора при анализе динамики температур можно пренебречь изменением плотности рабочего тела в переходном процессе, как это уже делалось в предыдущей главе. Условие p = onst приводит в этом случае к исключению из рассмотрения объемной аккумуляции рабочего тела (т. е. к неучету изменения массы рабочего тела в канале) в течение переходного процесса. При этом ограничения, накладываемые уравнением сплошности (3-1), снимаются, а переменная Dn(2, т) превращается во входную величину D (z, %) = = Db(0, t)= >i (t). Допущение p = onst без большой ошибки можно сделать для поверхностей нагрева со слабой зависимостью плотности от температуры и давления (экономайзер) или при малой величине плотности (пароперегреватель), когда влияние тепловой аккумуляции па инерционность процессов незначительно. [c.126]

В каналах и турбомашинах к двумерной и затем от двумерной — к одномерной. Этот переход дает принципиальную возможность оценки получающейся в каждой постановке погрешности и, соответственно, выбора именно такой постановки задачи, при которой параметры потока определяются с требзшмой точностью. [c.367]

Общее замечание о гиперзвуковом МГД-течении в каналах. Одной из целей любого способа торможения гиперзвукового потока является, по возможности, достаточно высокое увеличение статического давления при минимальных потерях полного давления. Для того чтобы получить количественное представление об этих противоречивых требованиях, рассмотрим простейгпее одномерное течение изотропно проводящего газа при отсутствии трения и тепловых потоков в канале постоянного сечения и при наличии ортогональных заданных электрического и магнитного полей [c.391]

Изложенный выше метод анализа может быть применен и для случая плавного изменения ширины прямоугольного канала. При этом 2о = 0, и изменение глубины должно происходить вдоль вертикальной линии Яо= = onst на рис. 14-36 в соответствии с изменением удельного расхода. Анализ графика показывает, что и при сужении канала может быть достигнута критическая глубина. Одновременное изменение ширины и отметок дна может быть рассмотрено с помощью комбинации двух решений. Если изменение ширины происходит в канале, где поток был первоначально в бурном состоянии, то описанный выше одномерный метод неприменим. Так, [c.383]

При переходе от трехмерного физического пространства к одномерным структурам (канал, трубопровод и т. п.) естественно использовать для описания течения РГ ряд гидродинамических характеристик. Важнейшими из них для решения задач вакуумной техники являются понятия молекулярного потока через канал и проводимости (сопротивления) канала. В исторической ретроспективе поиски корректных методов вычисления этих величин, стимулируемые техническими потребностями, дали, по-видимому, решающий толчок серии классических исследований Кнудсена, Смолу-ховского и Клаузинга. Не удивительно поэтому, что рассмотрению процессов молекулярного течения в каналах и трубах посвящена едва ли не большая часть публикаций по вакуумной технике. Начиная с основополагающей книги Г. А. Тягунова [108], этим вопросам уделялось значительное внимание во всех монографиях по расчету и проектированию ВС. Очень подробно оии освещены, в частности, в работах [17, 32]. Поэтому ограничимся только перечислением важнейших формул и приведем необходимые табличные данные по проводимости трубопроводов, каналов и отверстий, причем <цеит будет сделан на методику Клаузинга. Его подход, реализованный еще в 30-е годы, можно рассматривать в контексте о пого из универсал ,ных методов [c.27]

Линеаризация основных соотношений и решение линеаризованных уравнений. Ограничимся изучением только таких неустановившихся движений газа в канале, которые мало отличаются от установившихся одномерных движений с плоскими волнами. Примем, что отклонения потока от поступательного и установившегося могут происходить вследствие следуюгцих причин. [c.597]

В одномерном приближении выполнен анализ устойчивости течения торможения идеального невязкого и нетенлонроводного газа в канале с переходом через скорость звука в прямом скачке уплотнения. В основе исследования лежат нредноложения о малости возмущений и о квазицилин-дричности канала, что делает возможным применение подхода, развитого Г. Г. Черным в 1953 г. В задаче об устойчивости течения в канале поток на его входе считается сверхзвуковым и невозмущенным. На выходе ставится условие отражения - линейная связь, выражающая возмущение левого "инварианта Римана через возмущения правого"инварианта Римана и энтропии. Если один из коэффициентов отражения равен нулю, выполнен анализ устойчивости течения в канале с замыкающим скачком уплотнения. [c.610]

Работа посвящена исследованию сверх- и гиперзвуковых двумерных течений вязкого газа в каналах в присутствии нормального к плоскости течения магнитного поля в режиме МГД-генератора. Ранее такие исследования проводились только в случае дозвукового или умеренного сверхзвукового режимов движения проводящей среды. Первые исследования были выполнены в одномерной постановке (см. [1]), затем с использованием двумерных уравнений Эйлера [1, 2], и только в последнее время стали учитываться эффекты вязкости в рамках уравнений Павье-Стокса [3, 4]. Однако ряд новых технических приложений потребовал существенного распЕирения диапазона чисел Маха, что в свою очередь вызвало необходимость учета эффектов вязко-невязкого взаимодействия и возникающих при торможении магнитным полем необратимых газодинамических потерь. В [5] получены новые результаты по торможению сверхзвукового потока осесимметричным магнитным полем в круглой трубе. Они обобщили данные невязкого исследования [2] на случай ламинарного и турбулентного течения. [c.575]

Вместе с тем во многих случаях проявляется ограниченность одномерных теорий, поскольку в действительности течение в канале является двумерным, а в отдельных случаях и трехмерным. Так, в рамках одномерной теории нельзя учесть деформацию профиля скорости вдоль потока, отрыв потока и т. п. Одномерная теория становится неприменимой даже в трубе постоянного сечения при околозвуковых скоростях, где отличительной стброной процесса являются существенная деформация профиля скорости, отрицательный градиент давления и, как возможное следствие этого, вырождение турбулентности. [c.805]

Отсутствие достаточных экспериментальных данных по кольцевым решёткам не даёт возможности в настоящее время создать соответствующий метод подбора параметров кольцевой решётки с произвольным меридиональным сечением кольцевого канала и в широком диапазоне чисел М потока, набегающего на лопаточный венец. Однако для качественного анализа обтекания неподвижного элементарного лопаточного венца можно применить приближённый метод, в котором вместо фактического двухмерного обтекания газом элементарной кольцевой решётки рассматривается одномерный поток газа в изолированном межлопаточном канале, образованном двумя соседними лопатками и двумя стенками (или поверхностями тока) кольцевого канала, что равносильно замене истинного межлопаточного канала прямолинейным (выпрямленным) плоским каналом постоянной высоты длина и закон изме- [c.600]

В этих условиях иапболее целесообразным представляется построение инженерных методов расчета на основе решения сопряженных задач, но при одномерпом описании процессов в теплоносителе, а в случае двухфазных потоков — при одномерном описании отдельно паровой и жидкостной фаз с учетом их взаимодействия. При этом существенно упрощается математическая формулировка задачи, и она становится вполне разрешимой для численного расчета на современных вычислительных машинах. Построенные таким образом инженерные методы расчета нестационарных процессов теплообмена и гидродинамики в каналах можно успеш1ю использовать при проектировании новых энергетических устройств и технологических аппаратов и разработке систем автоматического управления ими. [c.4]

Решение общей системы уравнений для потока и тем более сопряженной задачи даже в стационарных условиях очень сложно и во многих практически интересных случаях оно еще не получено. В то же время в инженерной практике наибольший интерес представляют не сами изменения параметров в потоке теплоносителя, а лишь расход, средняя температура, тепловой поток и температура на стенке, а в ряде случаев изменение (иоле) температур в стенках канала, омываемых потоком (т. е. решение задачи для потока интересно лишь с точки зрения определения граничных условий для конструкции). Поэтому как метод расчета широкое распространение получил одномерный способ описания процессов теплообмена в каналах (и пограничном слое). При этом способе течение в канале рассматривается происходящим с постоянными по сечению канала скоростью и температурой, которые могут изменяться лишь в одно.м измерении, по длине канала Обычно ирини.мают среднерасходную скорость [c.15]

Среднекалориметрическая температура потока Ть(г, т) определяется по измеряемым температуре потока на входе в канал ьо(т), массовому расходу газа 0 х) и удельному тепловому потоку на стенке <7 (2, т). Расчет Ть(г, т) заключается в решении одномерного уравнения энергии методом характеристик и двух задач Коши [23]. Уравнение энергии, отнесенное к единице объема, для одномерного нестационарного течения в канале с теплообменом имеет вид [c.77]

При проведении расчетов одномерных газовых потоков часто бывает полезно сравнивать термодинамические текуп ие характеристики газа в любой точке потока с некоторыми стандартными, соответствующими адиабатически эквивалентным состояниям газа. За такие состояния в большинстве случаев выбирают два покой газа и его критическое состояние, т. е. движение с местной скоростью звука. Эти состояния можно всегда себе представить осуществленными при помощи некоторого одномерного адиабатического движения в канале. [c.144]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...