Уравнение сохранения количества движения

Уравнение сохранения количества движения имеет вид [c.221]

Если использовать лагранжеву систему координат, то уравнение сохранения количества движения в направлении г имеет вид [c.481]

Исходными при решении данных задач послужили уравнения сохранения количества движения, вегцества и энергии, записанные в интегральном виде для расчетного конечного элемента (ячейки), в которой предполагается соблюдение условия идеального перемешивания. Конечный элемент является локальным по пространству, занимаемому многокомпонентной струей. [c.3]

Для установления нз уравнения (22) вида функции Ъ х) нужно знать закон изменения скорости по оси струи Aum x), который может быть найден с помощью уравнения сохранения количества движения. Для изобарической струи это уравнение имеет следующий вид [c.377]

Получим уравнение сохранения количества движения для конечного объема. В качестве наводящих соображений используем известное из классической механики уравнение движения материальной точки [c.7]

Изложим подход, основанный на введении полных коэффициентов переноса учитывающих одновременно и молекулярный и молярный переносы во всей пристеночной области. Ограничимся вначале рассмотрением только уравнения сохранения количества движения. Рассмотрим полную вязкость турбулентного потока, являющуюся суперпозицией молекулярной (ламинарной) вязкости и молярной (турбулентной) вязкости. Очевидно, вблизи стенки полная вязкость должна переходить в молекулярную вязкость, вдали от стенки — в турбулентную вязкость. Учитывая это, определим полную вязкость формулой [c.47]

Оказалось, что с точностью 0,01% результаты расчета совпадали между собой. Этот факт означает еще, что погрешности округления практически не сказываются на результатах расчета. При проверке уравнений сохранения количества движения рассчитывалась разность импульсов между фиксированным сечением на левом конце и некоторыми текущими сечениями, которая сравнивалась с рассчитанным вдоль линий тока интегралом сил давления. Эти величины отличались не более чем на 0,05% Уравнения сохранения количества движения [c.190]

Интегральные соотношения представляют собой уравнения сохранения количества движения и энергии для контрольного объема, охватывающего всю толщину пограничного слоя и дифференциально малого в продольном направлении. Например, интегральное уравнение теплового пограничного слоя записывается следующим образом (рис, 1.12) d [c.40]

Уравнения сохранения количества движения по аналогии с вышеизложенным должны быть записаны раздельно для жидкой и паровой фаз. [c.145]

В координатах 1, х для элемента канала от сечения / до сечения (/—1) уравнение сохранения количества движения для потока в целом имеет вид [c.146]

Уравнение сохранения количества движения для потока в целом в области 3 аналогично уравнению (4.63). Так как в области развитого кипения степень дискретности потока меняется при переходе от одного режима движения к другому (пузырьковый — снарядный — кольцевой), мы не можем присоединить к вновь полученному уравнению сохранения количества движения уравнение движения для отдельного парового пузыря. Поэтому в данной области отношение скоростей паровой и жидкой фаз ш"1ш (коэффициент проскальзывания ) ) аппроксимируется системой алгебраических уравнений, которая будет рассмотрена ниже. [c.147]

К системе (4.65) необходимо присоединить уравнение сохранения количества движения, аналогичное (4.63), и уравнение движения капли жидкости в перегретом паре в форме (4.43). [c.148]

Уравнение сохранения количества движения в однофазной области перегрева пара (так же, как и в области подогрева жидкости) эквивалентно по форме соответствующему уравнению сохранения для химически инертных веществ, [c.149]

Следовательно, термодинамическая энтальпия смеси / = S j/i полностью определяет перенос энергии лишь при малых (в частности, дозвуковых) скоростях обтекания тела. В общем случае вместо / необходимо использовать полную энтальпию или энтальпию торможения /ц. Докажем это, проведя дополнительные преобразования (2-4). Умножим уравнение сохранения количества движения (2-2) на и и сложим его с уравнением сохранения энергии (2-4), заменив отношения физических параметров на соответствующие безразмерные критерии [c.41]

При вдуве охладителя через пористую поверхность в пограничный слой происходит утолщение этого слоя и одновременно деформируются профили скорости и температуры (рис. 4-12). Нетрудно показать из уравнения сохранения количества движения (см. гл. 2), что профиль скорости при наличии вдува должен иметь точку перегиба. Действительно, [c.103]

Остановимся теперь на выводе приближенной зависимости, связывающей скорость оплавления с температурой поверхности Ge (Tw)-Уравнение сохранения количества движения (8-2) допускает решение в квадратурах для продольной составляющей скорости пленки [c.222]

Для приближенной оценки восстановления давлений и потерь давления в каналах с внезапным расширением используется уравнение сохранения количества движения одномерного стационарного потока [71]. Предполагая, что фазовые переходы на участке 1—2 (рис. 7.21) отсутствуют, представим коэффициент восстановления в виде [c.265]

Для этих же сечений запишем уравнение сохранения количества движения применительно к жидкому компоненту. Количеством движения газового компонента пренебрегаем в обоих сечениях на том основании, что при одинаковых скоростях фаз в сечениях и диапазоне = 0,4- 0,6 (как было показано раньше, в этом диапазоне скорость звука двухфазной компонентной смеси имеет минимум, а значит, при прочих равных условиях Рг Р имеет максимум) масса газа много меньше массы жидкости. Тогда [c.101]

Ниже приводится неравновесная двухтемпературная двухскоростная методика, позволяющая количественно определить по известным начальным параметрам вскипающей воды Ро> > расходу смеси через насадок, реактивному усилию истекающей смеси и критическому давлению основные термодинамические параметры смеси в критическом сечении. Методика основана на использовании интегральных уравнений сохранения количества движения, расхода и, энергии для сжимаемых сред, равенства скорости истечения пароводяной смеси в выходном сечении и местной скорости звука (рассмотрено выше) и зависимости для показателя адиабаты со скольжением фаз, предложенной в [55]. [c.168]

Напряжение трения на межфазной границе У х) принималось в предположении существования шо паровой стороне асимптотического пограничного слоя с равномерным отсасыванием. В этом случае уравнение сохранения количества движения в проекции на плоскость xz согласно 4-1 может быть [c.181]

Уравнения сохранения количества движения и полной энергии для пограничного слоя имеют вид [c.420]

Уравнения сохранения количества движения, как следует из (2.7), можно выразить в виде [c.72]

Уравнения сохранения количества движения [см. уравнения (3-44) и (3-45)] [c.87]

Уравнения сохранения количества движения [c.90]

Уравнение сохранения количества движения характеризует распространение волн давления в расширяю- [c.38]

Влияние сосредоточенного сопротивления на процессы, происходящие в самом канале, учитывается введением обратной связи между величиной сопротивления и расходом рабочего тела на входе (рис. 2-6). По существу эта обратная связь эквивалентна уравнению сохранения количества движения. Однако выделение сопротивления в самостоятельную систему позволяет при решении динамических задач использовать обычный аппарат теории автоматического регулирования. [c.50]

Общие условия подобия потоков вытекают из уравнений сохранения механики, т, е. из уравнений движения вязкой сжимаемой жидкости (уравнений сохранения количества движения) и уравнения сохранения энергии. Дополнительные связи дают уравнение процесса, а также граничные и начальные условия процесса. [c.61]

УРАВНЕНИЕ СОХРАНЕНИЯ КОЛИЧЕСТВА ДВИЖЕНИЯ (УРАВНЕНИЕ ЭЙЛЕРА) [c.27]

Уравнение сохранения количества движения. Рассмотрим изменение количества движения газа, заполняющего объем v, выделенный произвольной контрольной поверхностью F за бесконечно малый промежуток времени (см. рис. 1.6). В отличие от установившегося течения в нестационарном потоке масса газа, втекающая в объем V за время Д , не равна массе газа, вытекающего из этого объема за тот же промежуток времени. [c.36]

Рассмотрим плоское течение жидкости вдоль произвольной поверхности и проведем условную границу, отделяющую область пограничного слоя от внешнего, не возмущенного силами вязкости течения, так, как показано на рис. 6.6. Направим ось х вдоль поверхности и обозначим составляющую скорости в направлении этой оси внутри пограничного слоя и, а на его внешней границе Ыь напряжение трения на стенке обозначим tw В некотором произвольном сечении выделим элемент жидкости, ограничив его нормальными сечениями АВ и D, внешней границей слоя ВС и элементом обтекаемой поверхности AD. Применим далее к этому элементу уравнение сохранения количества движения, спроектировав его на ось, v [c.159]

Для получения информации о силах, действующих на мерную шайбу, используется уравнение сохранения количества движения применительно к мерной шайбе. С учетом введенных допущений уравнение сводится к известному уравнению Бернулли. Такой же результат дает применение второго закона Ньютона в системе Лагранжа. [c.238]

Чтобы избежать необходимости совместного решения уравнения (7.29) и уравнения сохранения количества движения в осевом течении для всех трех составляющих скорости газа, делается последнее упрощение, основанное на допущении (7.27). Осевая скорость газа принимается одинаковой в любой точке поперечного сечения и рассчитывается из условия [c.157]

Исходными уравнениями при решении задач, рассмотренных в гл. 4-6, являются уравнения сохранения количества движения, вещества и энергии, записанные в ос-редненном виде для каждого конечного элемента. В конечном элементе предполагается условие идеального перемешивания. На основании исследования численных решений, проведенных в этих главах, разработаны новые принципы конструирования тепломассообменных аппаратов струйного типа, примененных в нефтегазовой и нефтеперерабатывающей промышленности. [c.8]

В настоящее время при теоретическом исследовании теплообмена и гидродинамики в закризисной области используются в основном два подхода. При первом подходе двухфазная смесь рассматривается как одноф азная система, параметры которой определяются в зависимости от концентрации фаз (гомогенная смесь). При другом подходе поведение каждой из фаз описывается индивидуально. Для этого уравнения сохранения количества движения, тепла и вещества записываются для каждой фазы. Соответствующие корре- [c.160]

При решени и динамических задач рассмотренные модели можно упростить, если отказаться от ограничений, накладываемых уравнением сохранения количества движения (2-17). С этой целью принимают, что давление по длине канала остается постоянным, а все сопротивление находится на выходе из канала в виде сосредоточенного сопротивления, с определенным приближением эквивалентного сопротивлению канала (рис. 2-5). Отказ от учета падения давления по длине канала приводит к созданию новой модели парогенератора. Теперь парогенерирующий канал состоит уже из двух последовательно соединенных систем обогреваемого канала и сосредоточенного сопротивления. Эти системы можно разделить и динамические характеристики определить отдельно для каждой из них. [c.49]

В принципе численное решение для трехмерного течения газа можно получить путем совместного решения трех уравнений сохранения количества движения для газа, уравнения состояния, уравнений сохранения массы и состава смеси для шести неизвестных Uzy Ur, Uq, р, р, с. Даже с учетом того, что уравнение сохранения энергии не используется, решение такой системы сопряжено с определенными трудностями. Самая большая из них заключается в том, что дифференциальные уравнения в частных производных для газовой фазы — комбинированного параболическо-эллиптического типа, поэтому анализ затруднен из-за сложности решения начальной задачи Коши. Для решения такой системы уравнений, как задачи на отыскание собственных значений, необходимо полное описание неизвестных во всех точках (г, 0) границы с последующей зоной трубок тока. Но степень сгорания топлива на этой нижней границе зоны горения заранее не известна, поэтому неизвестны концентрации распыленной жидкости и скорости жидкости и газа, как и продольное распределение давления. [c.156]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...