Поток одномерный

Зависимость (4.5) справедлива, если обогреваемая и охлаждаемая поверхности являются изотермическими, тепловой поток одномерный, а в качестве теплопроводности принято ее среднеинтегральное значение в интервале температур t , t 2. В эксперименте должны быть выполнены все условия, которые использовались при выводе указанных зависимостей. [c.131]

Отсутствие средств для описания процесса во всей его сложности вынуждает ограничиться рассмотрением схематизированной, упрощенной модели, сохраняющей все же основные, наиболее характерные свойства вещества. Отличительная же особенность парожидкостной среды, в значительной мере сказывающаяся на закономерностях ее движения, заключается в наличии фазовых превращений ими обусловлены качественные различия между однородными газовыми потоками и потоком двухфазным. Если заменить действительное распределение параметров потока одномерной схемой и ввести соглашение о сохранении взаимного равновесия фаз, то при такой постановке задачи метод и аппарат классической термодинамики дают возможность установить, в первом приближении, картину поведения влажного пара в потоке в ее связи с агрегатными превращениями и состоянием вещества. [c.4]

Приближенный расчет расхода влажного пара через ступенчатое уплотнение основан на следующих допущениях 1) рассматриваемая среда состоит из капель, равномерно распределенных в объеме паровой фазы 2) расширение в щелях уплотнения принимается изоэнтропным с постоянным показателем k 3) поток одномерный, стационарный, монодисперсный 4) расширение среды происходит с постоянным скольжением жидкой фазы 5) теплообмен и массообмен в камерах уплотнения отсутствуют. Такие допущения отвечают модели фиксированного состава, которая описывается уравнением неразрывности [c.270]

В вышеприведенном исследовании предполагалось, что поток одномерный, т. е. что свойства жидкости не меняются по площади его поперечного сечения. Такой одномерный поток с трением может существовать лишь в том случае, когда эффект трения сконцентрирован в очень тонком слое жидкости вблизи стенок канала. Это условие выполняется только в очень коротких каналах гидросистем. [c.70]

Пусть каждая нормальная к оси трубки поверхность является изобарической, т. е. поверхностью равного давления р. Если трубка тока неизменяема, давление можно считать зависящим только от одной линейной координаты I, а следовательно, поток — одномерным. [c.44]

Приведем теперь вывод зависимостей для расчетов водозаборного ряда скважин с учетом взаимодействия потоков подземных вод на противоположных берегах в условиях подпертого режима фильтрации, когда гидродинамическое несовершенство реки учитывается введением полной схемы сопротивлений ее ложа — по системе треугольника или звезды ( 2 главы 1 раздела 2). Считая поток одномерным в плане, составим баланс расходов в основных сечениях потока (см. рис. 3.19). На линии скважин [c.215]

При. составлении расчетных соотношений в первом приближении допустимо применять метод, основанный на использовании уравнений неустановившегося потока одномерного течения газа. Уравнения следует составлять для групп однотипных двигателей, имеюш,их, например, одинаковую схему газораспределения, одинаковую форму и расположение выпускных и впускных органов и т. п. Весьма важно установить, какой вид динамических явлений для двигателя данной конструкции и выпускной системы является основным. Значительное влияние оказывают параметры протекания газообмена, форма и размеры смежных с цилиндром систем, а также размеры цилиндра, система газораспределения и другие факторы. [c.118]

Будем рассматривать лишь одномерные стационарные потоки, в которых параметры зависят только от одной координаты, совпадающей с направлением вектора скорости, и не зависят от времени. Условие неразрывности течения в таких потоках заключается в одинаковости массового расхо- [c.43]

Однородная плоская стенка. Простейшей и очень распространенной задачей, решаемой теорией теплообмена, является определение плотности теплового потока, передаваемого через плоскую стенку толщиной 6, на поверхностях которой поддерживаются температуры t И /,-2 (рис, 8,2). Температура изменяется только по толщине пластины — по одной координате х. Такие задачи называются одномерными, решения их наиболее просты, и в данном курсе мы ограничимся рассмотрением только одномерных задач. Учитывая, что для одномерного случая [c.72]

Так, в [166] для описания потока излучения в ди-с-персной среде с центрами переизлучения использована одномерная модель. При расчете учитывалось трехкратное переизлучение. Полученные формулы предлагаются для качественного анализа особенностей переноса излучения в широком диапазоне свойств среды. [c.146]

Выражения, аналогичные (4.27) и (4.28) (для случая, когда поток состоит из двух трубок тока,т. е. п = 2), были получены несколько иным путем, но также для одномерного потока [128, 167]. [c.98]

Как уже отмечалось, приведенные методы расчета не учитывают воздействия поперечных составляющих скорости на решетку при протекании через нее жидкости, что снижает точность расчета. В предлагаемых ниже методах эти составляющие скорости принимаются во внимание. Поскольку решетка испытывает воздействие не только нормальных составляющих скорости, но и поперечных, сила ее сопротивления проявляется в двух направлениях нормально и параллельно поверхности. Соответственно возмущение потока (изменение профиля скорости), вызванное решеткой, носит не одномерный характер, а двухмерный или, при соответствующих условиях, и трехмерный. [c.119]

Если остановиться на методах расчета распределения потока вдоль каналов с путевым расходом, разработанных в одномерном приближении без учета структурных неоднородностей, вызванных оттоком или притоком массы, то к получаемому при этом уравнению движения различные исследователи приходят двумя основными путями исходя из уравнения импульсов [80, 104] и уравнения энергии [29, 39, 121 ]. В случае изолированных раздающего и соответственно собирающего каналов (см. рис. 10.29, а и б) получается следующее дифференциальное уравнение [73] [c.294]

Внешняя и внутренняя поверхности прямой цилиндрической трубы поддерживаются при постоянных температурах 4т и / т-Изотермические поверхности будут цилиндрическими поверхностями, имеющими общую ось с трубой. Температура будет меняться только в направлении радиуса, благодаря этому и поток тепла будет тоже радиальным. Труба имеет бесконечную длину. Температурное поле в этом случае будет одномерным [c.363]

Для выявления сущности анализа на устойчивость задача теплообмена рассматривается в наиболее простой постановке (см. рис. 3.1). Процесс охлаждения плоской проницаемой стенки, подверженной во> действию внешнего сложного теплового потока с результирующей плотностью q, принимается одномерным. Физические свойства пористого материала и теплоемкость охладителя постоянны. Температуры каркаса и охладителя одинаковы Т = t, теплопроводностью последнего пренебрегаем. [c.69]

В работах [102, 403] получены уравнения переноса энергии вдоль пучка лучей, в которых многократное рассеяние выражено через однократное. Авторы работы [851] рассчитали теплообмен излучением в одномерном слое. В работе [8101 приведен расчет теплового потока излучения для полубесконечного цилиндрического газового столба без учета рассеяния. Лав и Грош [504] принимали рассеивающую среду состоящей из сферических частиц одинакового диаметра, имеющих комплексный показатель преломления. Поскольку этот метод можно непосредственно применить к задаче о множестве сферических частиц, рассмотрим его несколько подробнее. Запишем уравнение переноса энергии вдоль пучка лучей в следующем виде [c.238]

Последнее равенство справедливо для pjf = Рр. Уравнения (6.28) и (6.30) представляют собой обобщение попыток разделить площадь потока [270] и его объем [781 ] в одномерном движении. Приближение р р справедливо только для систем с очень малой концентрацией частиц. Заметим, что Рр р — доля твердых частиц ф всей дискретной фазы. Плотность смеси в целом определяется как [c.278]

Сравнение экспериментальных и теоретических данных показывает целесообразность использования расчетов по одномерной теории. Газодинамические эффекты, связанные с двух- и трехмерностью потока [4211, по-видимому, перекрывались электростатическими эффектами [730, 731, 745]. Поток не был одномерным. Как отмечалось ранее, профиль статического давления в трех последующих за горлом сечениях, где проводились измерения, не был однородным. [c.321]

Характер турбулентного течения в пограничном слое смеси можно выявить, рассматривая, например, течение в сопле (разд. 7.4). На теневых фотографиях виден плотный слой твердых частиц (толщина которого составляет доли миллиметра), движущийся вдоль стенок сопла [731]. Типичные результаты представлены на фиг. 8.10, где экспериментальные данные сравниваются с результатами расчетов (по одномерной схеме) для смеси воздуха со стеклянными частицами при заданном законе изменения сечения (Л/). (Скорость потока и рассчитывалась по давлению Р, скорость частиц Ыр — по скорости потока и и отношению массовых концентраций частиц и газа тг, индекс 1 означает условия на входе или условия торможения.) На расстоянии приблизительно до 50 мм от входа экспериментальные значения Пр и совпадают с расчетными (это означает, что коэффициент сопротивления твердых частиц выбран правильно). За этим сечением измеряемая концентрация частиц в ядре потока остается неизменной, но концентрация твердых частиц у стенки начинает резко возрастать (кривая А/тг ш показывает этот рост). Хотя теневая съемка не позволяет точно определить толщину этого движущегося слоя, значения на фиг. 8.10 показывают, что при х = 63,5 мм [c.365]

При одномерном рассмотрении вертикальный двухкомпонентный поток обычно характеризуется скоростью скольжения АЮр, которая равна разности между средними скоростями компонентов [c.388]

Если использовать одномерный МГД- анализ для проводящей смеси газ — твердые частицы в электромагнитном поле, то газодинамические уравнения (7.33) и (7.34), справедливые для двухфазного потока, требуется заменить следующими [c.469]

Рассматриваемые здесь вариационные задачи заключаются в определении формы тел, обладающих минимальным волновым сопротивлением в плоскопараллельном или осесимметричном сверхзвуковом потоке газа, и контуров сопел, реализующих максимальную силу тяги при некоторых ограничениях. Силы, действующие на тела при течениях невязкого газа, определяются давлением на стенки. Величина давления находится из рещения граничных задач для нелинейных уравнений газовой динамики. Такие задачи в настоящее время решаются численно. Нахождение решения вариационных задач со связями в виде уравнений с частными производными приводит к сложным численным процессам. О таком прямом подходе к оптимизации формы тел будет сказано в послесловии к этой главе. Здесь будет рассмотрен подход, который в плоскопараллельном и осесимметричном случаях допускает точную одномерную постановку ряда вариационных задач и их простое решение. [c.45]

Изложенные здесь результаты оптимизации формы тел, обтекаемых плоскопараллельным или осесимметричным сверхзвуковым потоком совершенного газа, а также оптимизации формы сверхзвуковых сопел были обобщены на случай несовершенного газа Крайко [17]. В дальнейшем Крайко [39] развил обладающий своими достоинствами метод неопределенного контура, позволяющий, как вариант метода контрольного контура, сводить определенные вариационные задачи с двумя независимыми переменными к одномерным задачам. [c.174]

Уравнения (6-4) и (6-5) не имеют общего решения. Получены [76] частные решения применительно к телам определенной геометрической формы. Эти решения для одномерного теплового потока используются при ]]остановке различных экспериментов и позволяют вычислить коэффициент теплопроводности из соотношения [c.124]

Как уже отмечалось ранее, в одномерной задаче энергия излучения равна радиальному тепловому потоку, который проходит через покрытие. При допущении, что в случае тонких покрытий, когда пг—можно применить уравнение для теплопроводности через плоскую стенку, получена расчетная формула теплопроводности материала покрытия [c.131]

Для такого потока одномерная задача сводится к отыск кию закона распределения по длине давления р (s). [c.134]

На рйс. 29.108 показана схема прибора для измерения теплопроводности абсолютным стационарным методом. Образец 2 в форме диска толщиной 2,5 мм, диаметром 187 мм помещен между нагреваемой пластиной 5 и холодильником в виде медной плиты I. Для плотного прилегания образца к горячей и холодной поверхностям предусматривается специальное нажимное устройство (здесь не показано). Для нагревания образца и поддержания стабильной температуры используются два нагревателя центральный, основной, 12, который выполнен в виде плоской плитки, и периферийный 13 — в виде плоского кольца, окружающего основной нагреватель., Расходуемая электроэнергия измеряется с помощью точных амперметров и вольтметров. Кольцевой нагреватель служит для предотвращения утечек тепла от образца в радиальном направлении. При установившемся тепловом режиме тепло, выделившееся в нагревателе, полностью проходит через испытуемый материал и воспринимается водой, циркулирующей через полость холодильника. Для предотращения утечек тепла вниз служит нижний охранный электронагреватель. Наличие кольцевого и нижнего охранных нагревателей дает основание считать тепловой поток одномерным. В качестве расчетной принимается поверхность центрального нагревателя. Температура поверхности испытуемого материала измеряется с помощью термопар 3 v 4, помещенных на обогреваемой поверхности прибора и на поверхности холодильника. Кроме основных, в приборе используются еще три вспомогательные термопары 14 — для контроля работы кольцевого электронагревателя, S и 5 — для настройки нижнего охранного нагревателя. Показания термопар 3 и 14 должны быть одинаковыми, то же для термопар 8 и 9. Теплопроводность вычисляется по формулам (29.21) и [c.440]

Для оценки проявления режима псевдосвязи рассмотрим при таком задании 0п условия подъема уровня в реке с постоянной скоростью Ов, считая поток одномерным в плане — направленным по нормали к контуру берега водотока. Такая за- [c.143]

И требуется рассчитать тепловой поток, передаваемый через цилиндрическую стенку трубы. Задача о распространении теплоты в цилиндрической стенке при известных и постоянных температурах на внутренней и наружной поверхностях, также одномерная, если ее рассматривать в цилиндрических координатах. Температура изменяется только вдоль радиуса (по координате г), а по длине трубы и по ее периметру остается неизменной. В этом случае grad t = dt/dr и закон Фурье будет иметь вид [c.74]

Логачев И. Н., Аэродинамика одномерного потока сыпучей среды в наклонных желобах, Материалы Всесоюзной межвузовской научной конференции по процессам в дисперсных сквозных потоках, ОТИЛ, Одесса, 1967. [c.409]

Теоретическое решение задачи о выравнивающем действии сеток (плоских решеток) было дано Колларом в 19.39 г. [167]. Рассматривая одномерную задачу, он применил теорему импульсов к потоку с небольшой начальной неравномерностью распределения скоростей по сечению прямого канала, т. е. состоящему из двух трубок тока с разными начальными скоростями и проходящему через распределительную решетку (сетку) постоянного по всему фронту сопротивления (равномерного живого сечения). На основе этого им получена связь между отклонениями скоростей от среднего по сечению значения [c.10]

Движение жидкости называется неустановнвшнмся, если давление и скорость в каждой точке потока зависят не только от координат, но н от времени. Для одномерного движения, следовательно, и = и (5, /) и р — [c.335]

Статическую температуру на границе со стенкой трубы г= можно найти по известному числу Маха и полной температуре, если воспользоваться соотношениями для одномерного изоэн-тропного потока [c.209]

На режимах о недорасширением (по отношению к донному давлении Pgr среднее значение статического давления потока на срезе оопла Ра находится между его нижним значением и верхним, t.b. Pdi f a Рс Поэтому.о учетом полученных экспериментальных данных по pg,, Pj. л да автомодельных режимов истечения можно принять / /у.Это приближенное соотношение использовалось для расчетов импульсной характеристики сопла по одномерной модели соплового потока на режимах, имевших место при продувках с газодинамическим няоадком. [c.13]

Характер течения газового потока в таком осесимметричном сопле ыало отличается от течения в искаженном (в виду малости искажения контура). Параметры течения в этом сопле можно определить различны ш способами. Наиболее просто распределение давле(шя а скорости опреде-мются по одномерной теории (известно распределение газодинамической функции ц ( -1 j), однако при втом получается относительно большая погрешность в определении возмущенных боковых сил и моментов (в сторону их завышения). К атому особенно "чувствительна" начальная часть сопла в пределах О i х s. Более точные результаты получаются в случае учета двумерности потока в осесимметричной сопле. Для опредеяаниа параметров 1 азов(лго потока в этом сляае удобно использовать метод, описанный в [2]. Полученные давления и скорости будем называть пара- [c.21]

Сравнительно большое несоответствие между теорией и экспериментальными данными для скорости частиц было отнесено за счет неодномерности потока частиц и их проскальзывания у стенок сопла [726, 7451. Хотя сопло было спроектировано в предположении равномерного распределения твердых частиц в любом поперечном сечении, они приобретают электростатический заряд и скапливаются у стенок сопла [731]. Заметим также, что при большей скорости изменения сечения расхождение между теорией и экспериментом увеличивается. При большой скорости изменения площади исследуемого сопла основное допущение об одномерности течения становится непригодным. В соответствии с теорией пограничного слоя можно ввести поправку, учитывающую распределение концентрации в поперечном сечении (разд. 8.5). [c.321]

Пример использования МКЭ для расчета одномерного температурного поля в однородном стержне. Пусть имеется стержень длнной L и площадью поперечного сечения S (рпс. 1.1), Одни конец стержня жестко закреплен, и к нему подводится тепловой поток q заданной интенсивности. На свободном конце стержня происходит конвективный теплообмен с внешней средой. Известны коэффициент теплообмена а и температура окружающей среды Т,. Вдоль боковой поверхности стержень теплоизолирован. [c.13]

Рассмотрим, например, расчет пластины, работающей в глубоком вакууме (74]. На рис. 5-1 показана математическая модель пластины с покрытием. При анализе теплопередачи будем считать температурное поле в сечении равномерным и одномерным, что при малом отношении толн ины к длине дает достаточно точные результаты. В случае одномерности предполагается, что температурный градиент покрытия в направлении х является очень малым по сравнению с температурным градиентом покрытия, нормальным к поверхности. Следовательно, в покрытии рассматривается только составляющая теплового потока от пластины к окружающей среде и все тепло в направлении х проходит по металлу подложки. Введем следующие предположения передача тепла окружающей среде происходит только излучением среда имеет температуру, равную 0 К радиационная поверх- [c.111]

Это уравнение, справедливое для веществ, теплофизнческие характеристики которых не зависят от температуры, устанавливает связь между временными и пространственными изменениями температуры в теле под действием источника тепла. Поскольку температурное поле тела зависит от его тепловых свойств, то по найденному изменению температуры в одной или в нескольких точках исследуемого тела -можно вычислить коэффициенты тепло- или температуропроводности. Но эти решения дифференциальных уравнений теплопроводности второго порядка сложны, и при разработке методов исследования стремятся использовать закономерности для одномерных тепловых потоков, которые можно реализовать в теплофизическом экоперимеите при определенных начальных и граничных условиях. Под начальными условиями понимается известное распределение температуры в теле в начальный момент времени, а под граничными условиями — закон взаимодействия тела с окружающей средой. Совокупность начального и граничногс, условий называют краевыми условиями [76, 78]. [c.123]

Для расчета второй части ошибки, как правило, требуется проведение дополнительных исследований с целью определения оптимальных условий проведения эксперимента. Так, подавляющее большинство методов основано на решении одномерной задачи, в то время как на практике, естественно, используются образцы конечных размеров. В этом случае необходим ппедварительный анализ соответствующих двумерных задач, в результате которого можно найти такие соотношения между линейными размерами образца, при которых условия одномерности теплового потока удовлетворялись бы с требуемой точностью. Необходимо принять и ряд других мер для получения достоверных данных. В частности, при подготовке образцов для теплофизического эксперимента необходима тщательная обработка поверхностей для соблюдения граничных условий четвертого рода, так как термические сопротивления являются серьезным источником погрешности. К сожалению, не существует каких-либо общих критериев, позволяющих определить [c.128]

Схема установки показана на рис. 6-4. Образец, на который напылялось покрытие, представляет собой трубку из ниобия. Температура внутренней поверхности слоя измерялась хро-мель-алюмелевыми термопарами диаметром 0,2Х ХЮ м, имеющими индивидуальную градуировку. Королек термопары, выведенный на шлифованную поверхность, прокатывался в тонкую полоску. Измерение наружной температуры слоя производилось такими же термопарами. Нагреватель, изготовленный из трубки ниобия, имел переменное сечение (против торцевых частей образца его сечение уменьшалось), что позволяло получить одномерный тепловой поток на рабочем участке. Эксперименты проводились в вакуумной камере при давлении не ниже 10 Па. [c.132]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...