Гидравлическое приближение

В инженерных расчетах перепада давлений при течении жидкостей в каналах используется обычно так называемое гидравлическое приближение, когда рассматриваются осредненные по сечению параметры потока, а уравнения сохранения упрощаются до одномерных. [c.318]

Во-вторых оценка величины j может быть получена в связи с потерей давления на ускорение при движении в цилиндрической трубе потока с уменьшающейся плотностью. Как известно при этом в гидравлическом приближении /фиг Л/ [c.75]

В гидравлическом приближении при нагреве газа от стенки [c.75]

В расчетах, изложенных ниже, предполагалось, что температура, давление и состав газа однородны в поперечном сечении канала и соответствуют их средним значениям, полученным из расчета течения в канале в гидравлическом приближении. [c.223]

Расчет течения в канале с учетом излучения. В настоящее время для инженерного расчета МГД-течения широко используется система уравнений гидравлического приближения. Процедура построения гидравлической системы уравнений описана в [4]. В основе этой системы лежат законы сохранения потоков массы, импульса и энергии. Остановимся на тех изменениях, которые возникают в системе уравнений гидравлического приближения при наличии радиационных процессов. В рассматриваемых здесь условиях эти изменения касаются только уравнения энергии и соотношения для вычисления теплового потока в стенки канала. В гидравлическом приближении уравнение энергии можно записать в виде [c.230]

В гидравлическом приближении пренебрегается переносом тепла в продольном направлении вследствие теплопроводности. Анализ решения уравнения (4.1) показывает, что для каналов, у которых характерные значения диаметра много меньше длины, при малом изменении температуры и давления на калибре радиационные потоки на стенку определяются в основном ближайшей окрестностью рассматриваемой точки. Для условий описываемого ниже примера эта окрестность имеет порядок калибра канала. В связи с этим в первом приближении принято, что радиационные потери элемента объема Р бг равны потерям через стенки канала, ограничивающие этот объем (продольный радиационный поток слабо меняется вдоль канала). [c.230]

Система уравнений гидравлического приближения решалась итерациями. В качестве нулевого приближения принималось распределение параметров, полученное при решении системы с Еа = = 0. В [c.231]

В результате решения системы уравнений гидравлического приближения с учетом радиационного теплообмена определены параметры течения, тепловые нагрузки и сжимаемая электрическая мощность. Результаты расчета представлены ниже [c.234]

Во многих важных практических случаях поток газа на входе в сопло неравномерен. Приближенный расчет таких течений в гидравлическом приближении связан с необходимостью использования того или иного метода осреднения [1]. Естественно, что при осреднении не могут быть сохранены все свойства неравномерного потока, часть этих свойств при осреднении теряется. Для качественного учета влияния неравномерности потока на входе можно использовать метод слоистой гидравлики [2-4], позволяющий установить некоторые основные закономерности, которые могут оказаться полезными также при анализе и обобщении результатов двумерных численных расчетов. [c.542]

Пусть дана пространственная область = О < г < аг(х,у) типа слоя, удовлетворяющая условию (А), и нам нужно изучить течение в окрестности и какой-либо точки (хо,уо). Вне этой окрестности мы будем считать все линии тока близкими к параллелям оси х и, учитывая, что слой —узкий, воспользуемся гидравлическим приближением, в котором предполагается, что величина V и направление а скорости постоянны на каждом вертикальном отрезке, заключенном в О. Это упрощение приведет нас к плоской задаче [c.226]

Гидравлический подход к расчету течения в канале связан с определенным мысленным осреднением параметров потока в плоскости поперечного сечения канала. Отсюда следует, что ряд эффектов (концевые эффекты, связанные со входом и выходом газа из магнитного поля или из электродной зоны неоднородности в распределении полей и токов, вызванные неоднородным распределением электропроводности вторичные течения, вызванные электромагнитными силами, действующими в плоскости поперечного сечения канала и т. д.), связанных с неоднородным распределением параметров по сечению, не может быть рассчитан или оценен в рамках гидравлического приближения. [c.446]

Кроме того, известно см. Л. И. Седов и Г. Г. Черный, 1954), что в рамках любого гидравлического приближения, особенно при использовании однородного в плоскости поперечного сечения) по всем параметрам канонического потока, нельзя описать в ряде случаев все интересные с практической точки зрения характеристики действительного неравномерного потока. Это обстоятельство при расчете магнитогидродинамических течений в каналах может оказаться особенно существенным из-за того, что электропроводность сильно зависит от температуры и существенные средние характеристики электрическое поле, э. д. с, мощность на внешней нагрузке и т. д.) определяются средней скоростью потока Г. А. Любимов, [c.446]

Отметим, что первое уравнение (6) интерпретируется как условие постоянства расхода газа через элементарную трубку тока в одномерном ( гидравлическом ) приближении из него находится распределение скорости в тонком канале (т. е. в канале с очень пологими стенками) как функция площади поперечного сечения. Второе уравнение (6) для потенциальных течений выражает довольно тривиальный факт, что сколь угодно близкие эквипотенциальные поверхности отстоят друг от друга по нормали на величину, пропорциональную модулю скорости. [c.17]

Гидравлическое приближение. Для замыкания системы уравнений (12) необходимо ввести дополнительные допущения, чтобы компенсировать потерянную прн осреднении информацию. Эти допущения составляют гидравлическое приближение и выражаются в следующем. [c.93]

Таким образом, гидравлическое приближение для сухости смеси не подтверждается. [c.24]

Для количественного описания таких обрушений предложена соответствующая математическая расчетная модель. Согласно этой модели, движение скального потока в простейшем, одномерном гидравлическом приближении при соответствующих начальных и граничных условиях может быть описано дифференциальными уравнениями [c.174]

При более точных (проверочных) расчетах принимаются во внимание факторы, которые учитываются коэффициентом полезного действия. Последний определяется из следующих предположений. Потеря мощности в планетарной передаче образуется из потерь на трение в зацеплениях, опорах и потерь на размешивание и разбрызгивание масла. Расчетным путем относительно точно можно определить потери в зацеплении и опорах. Аналитическое определение гидравлических потерь сложно и приближенно, поэтому их определяют опытным путем. Обычно они составляют небольшую часть от потерь в зацеплении и в расчетах часто не учитываются. [c.165]

Величина взвешивающей скорости зависит от крупности и удельного веса твердого материала пульпы, от консистенции ее и от гидравлических элементов пульповода. Наименьшая из средних скоростей движения пульпы, при которой еще не происходит выпадения твердой взвеси, будет наименьшей взвешивающей скоростью. Она тождественна незаиляющей скорости в каналах. Ее приближенное значение представилось возможным установить на основе экспериментальных данных. [c.198]

Во все формулы в качестве характеристики твердого содержимого входит средняя гидравлическая крупность W v, которая вычисляется приближенно, тем самым и формулы для критической скорости являются с этой точки зрения приближенными. [c.204]

Для расчета коэффициента гидравлического трения при неизотермическом турбулентном движении газа можно пользоваться приближенной зависимостью С. С. Кутателадзе [c.197]

Эта формула приближенная, так как она не учитывает влияния условий движения теплоносителя до поступления в элемент аппарата на сопротивление этого элемента. Поэтому в особо важных случаях сопротивление отдельных трактов теплообменника определяют путем гидравлического испытания модели аппарата. [c.462]

Указан и е. В случае установления н трубе турбулентного режима движения гидравлический коэффициент трения принимается приближенно л = 0,03. [c.47]

Указание. В первом приближении коэффициент гидравлического трения А, может быть принят для квадратичной области сопротивления, а после определения средней скорости V значения Я и V следует уточнить. [c.52]

Если при расчете известна критическая глубина и задана только глубина в конце гидравлического прыжка, то приближенно считают, что совершенный гидравлический прыжок будет при/г" > (1,34-1,4)/г . [c.152]

Для приближенного определения длины гидравлического прыжка в русле трапецоидального сечения после перепада может быть также использована формула Г. Я. Швец [c.155]

Математическая модель машины или аппарата отражает их рабочие процессы с известным приближением. Расчетные соотношения, входящие в математическую модель, как правило, отражают закономерности отдельных явлений, составляющих рабочий процесс, без учета взаимного влияния. Например, формулы для определения гидравлического сопротивления различных участков гидравлического тракта получены на основе экспериментов в идеализированных условиях (равномерное поле скоростей на входе, однородное температурное поле, отсутствие внешних возмущений и т. д.). В реальных конструкциях эти условия не соблюдаются. Поэтому иногда при разработке нов ых конструкций прибегают к техническому моделированию устройств, когда до постройки машины или аппарата их отдельные качества или итоговые характеристики изучаются на моделях в лабораторных условиях. Например, при продувке уменьшенных моделей самолетов или автомашин в аэродинамических трубах можно выявить их сопротивление движению и зависимость этого сопротивления от формы их отдельных элементов, устойчивость машины при дв ижении и режимы, опасные с точки зрения потери устойчивости, и т. д. Таким образом, техническое моделирование представляет собой разновидность экспериментального исследования, при котором изучаются характеристики рабочего процесса конкретной машины или аппарата на модельной установке. [c.23]

Качественное влияние магнитогидродинамических эффектов на течение электропроводного газа в канале МГД-устройства было исследовано на основе гидравлического одномерного) приближения. Исследования в этом направлении, начатые работой Э. Л. Реслера и В. Р. Сирса J. Aeronaut. Sei., 1958, 25 4, 235—245), весьма многочисленны и содержат результаты расчетов массы конкретных частных примеров. С принципиальной стороны расчет отдельных примеров на базе гидравлической теории не представляет труда, так как сводится к решению задачи Коши или Б крайнем случае к двухточечной краевой задаче для системы обыкновен ных дифференциальных уравнений. С другой стороны, получение выводов общего характера из этой массы примеров весьма затруднительно. Гораздо больший интерес представляет решение различных вариационных задач на основе гидравлического приближения с целью определения оптимальных в определенном смысле режимов течения. Четкая постановка вариационной задачи в связи с течением в канале МГД-генератора дана [c.445]

А. Н. Крайко и Ф. А. Слободкиной 1965). Нужно отметить, что с математической точки зрения решение вариационной задачи имеет, ту же сложность, что и расчет отдельных примеров на базе гидравлического приближения. [c.445]

Указанный подход и в гидравлическом приближении позволяет сильно упростить задачу и получить простым пу.тем некоторые общие интересные для практики выводы. При расчете дространственпых (плоских) течений на основе этого метода удалось-вы нить ряд качественных особенностей течения, например, образование сйдьной ударной волны вблизи одного из электродов ускорителя при ускорении анизотропнопроводящей среды, образование ударных волн на входе из коаксиального ускорителя, закономерности выноса тока и т. д. Качественные выводы, полученные при таком подходе, согласуются в общих чертах с имеющимися экспериментальными данными (о каком-либо точном экспериментальном подтверждении теории пока трудно говорить в силу грубости проводимых экспериментов). [c.449]

В пастояш,ее время экспериментальных данных по скольн ению фаз в смеси, расширяюш,ейся в соплах, в jiHTopaType не имеется, а существующие полуэмпирические и теоретические рекомендации (см., например, [4—6]) относятся к течению двухфазных смесей в трубах и каналах. Опубликованный [1] расчет двухфазного сопла выполнен в гидравлическом приближении, т. е. распределение влагосодержания по сечению сопла принято равномерным. Оценка этого допущения не произведена. [c.15]

В статье представлены результаты экспериментального исследования процесса расширения воздухо-водяной смеси в сопле Лаваля при начальных давлениях 2—4 ата и степенях сухости 0,02—0,30. Измерение тяги сопла позволило определить истинные объемные газосодер-жания смеси на срезе сопла и скольжете фаз. К.п.д. исследованного сопла составляют 0,4—0,55 при я = 0,05-i-0,15. Визуальные наблюдения и фотоснимки потока не подтверждают гидравлического приближения для сухости смеси в сопле. Таблиц 2. Иллюстраций 14. Виблиогр. 8 назв. [c.160]

А. А. Никольский обратил внимание на тот факт, что основное соотношение теории критического режима [1] не удовлетворяет уравнению количества движения, примененному к объему, заключенному между сечением в начале камеры смешения и сечением запирания. Он предложил определять значения критического коэффициента эжекции путем детального построения поля течения в сверхзвуковой струе от начала камеры смешения до сечения запирания, считая, что течение в дозвуковой струе может быть определено в гидравлическом приближении. Этот путь, одиано, связан с большими расчетными трудностями, в особенности при осесимметричном эжекторе. [c.33]

Коэффициент сопротивления Jl tp, подсчитанный по приближенной зависимости (3.8), удовлетворительно согласуется с расчетными данными, приведенными в табл. 3.1. Для проверки правильности полученной зависимости (3.8) был проведен второй вариант расчета коэффициента сопротивления ly xp шаровой ячейки для т = 0,259- 0,68. Гидравлический диаметр струи в этом расчете для каждой ячейки определялся через минимальное живое сечение и периметр смоченной поверхности в виде (/гидр =4 мин/П, а реальная длина струи I — на основе геометрических построений. Расчет проведен для тех же шаровых ячеек, но для одного значения константы струи астр = 0,10. Результаты расчета приведены в табл. 3.2 [для сопоставления указаны данные расчета Ji ip по зависимостям (2.18—2.21) из табл. 3.1]. [c.56]

На практике иногда необходимо определить распределение скоростей по сечению канала, заполненного соосно стержнями (рис. 4.9). В зависимости от гидравлического сопротивления отдельных каналов, образованных стержнями, и от распределения этих стержней по сечению начальный профиль скорости в межстержневых каналах будет различным. По мере продвижения по ним жидкости профиль скорости будет деформироваться. Приближенный метод расчета изменения профиля скорости на участке стабилизации в межстержневых каналах предложен в работе [116]. [c.118]

Замечательную аналогию движению сжимаемого газа представляет движение в поле тяжести несжимаемой жидкости со свободной поверхностью, если глубина слоя жидкости достаточно млла (мала по сравнению с характеристическими размерами задачи, например, по сравнению с размерами неровностей дна водоема). В этом случае поперечной компонентой скорости жидкости можно пренебречь по сравнению с продольной (вдоль слоя) скоростью, а последнюю можно считать постоянной вдоль толщины слоя, в этом приближении (называемом гидравлическим) жидкость можно рассматривать как двухмерную среду, обладающую в каждой точке определенной скоростью v и, кроме того, характеризующуюся в каждой точке значением величины h — толщины слоя. [c.569]

Заканчивая рассмотрение длины совершенного гидравлического прыжка, отметим, что длину иослепрыжкового участка можно определять, пользуясь предложенпон М. Д. Чертоусовым приближенной зависимостью [c.232]

Указание. В первом приближении при решении задачи следует ири1шмат,ь квадратичную область гидравлических сопротивлений и затем уточнить значение %. [c.61]

Высота волнистого гидравлического прыжка (точнее, высота первой нолны) в русле прямоугольного поперечного сечения при малом уклоне дна приближенно может быть определена по формуле М. С. Краснит-ского [c.156]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...