Потери полного давления

V — VI (до дымососа), включающий конфузор и поворот на 90°. Как видно, основные потери полного давления (85 %) сосредоточены в подводящих и отводящем участках и только 15 % — в активной части электрофильтра с газораспределительными устройствами (решетками). [c.247]

Здесь используется постоянство давления в сечении 1, что не является самоочевидным, но, как указано выше, подтверждается опытами. В отличив от уравнения Бернулли, уравнение количества движения дает возможность сразу определить разность значений статического давления, получающихся в потоке при внезапном расширении канала. Если этот результат подставить в уравнение Бернулли, то найдутся и потери полного давления при внезапном расширении канала [c.41]

Если рассматриваемое тело представляет собой летательный аппарат, снабженный воздушно-реактивным двигателем, то в сверхзвуковой струе воздуха, которая тормозится при втекании в двигатель, также происходит скачок уплотнения. Принципиально можно представить себе и плавный переход сверхзвукового потока в дозвуковой, осуществляемый посредством специального обратного сопла, установленного на входе в двигатель. При этом не было бы потерь полного давления. Однако торможение сверхзвукового потока таким способом осуществить в полной мере не удается, в силу чего приходится мириться с существованием ударных волн и наличием соответствующего волнового сопротивления. [c.114]

Определим потери полного давления в прямом скачке уплотнения. [c.124]

В плавно ускоряющемся газовом потоке, который мы рассматриваем в данном случае, потери полного давления обычно незначительны, поэтому термодинамический процесс обтекания угла мы будем считать изоэнтропическим, т. е. подчиняющимся уравнению идеальной адиабаты [c.159]

Как видим, при Хх< 1 потери полного давления при реальном подогреве (Т г/Т х 4 — 8) получаются такого же порядка, как и при бесконечно сильном подогреве. [c.200]

П р п м е р 9. Для измерения расхода воздуха в трубопроводе на прямом его участке установлено мерное сопло с площадью проходного сечения F2, равной 0,45 площади трубопровода Fi=F3 (рис. 5.24). Требуется определить потери полного давления, возникающие в потоке за соплом вследствие внезапного расширения канала, а также приведенную скорость 3 после выравнивания поля скоростей, если по результатам измерения давлений pi, Д/ известна приведенная скорость потока в сопле = 0,52. Определить также снижение статического давления в трубопроводе, вызванное установкой сопла. [c.248]

Потери полного давления воздуха между сечениями 2 п 3 определяем из уравнения неразрывности [c.249]

Определим максимально возможное увеличение температуры газа и величину потерь полного давления в камере на этом режиме. [c.250]

Полученные для а и ръ р выражения удобны для анализа характера изменения давления, определения предельных потерь полного давления и для получения некоторых других результатов, найденных более слон ным путем Б 3 гл. V. [c.252]

Таким образом, величина суммарных потерь полного давления во всех бочках начального участка может быть определена без детального рассмотрения процессов, происходящих в струе. Расчеты показывают, что эти потери весьма велики и определяются главным образом степенью нерасчетности N (рис. 7.35). [c.418]

Рис. 7.35. Приведенная скорость газа в изобарическом сечении и суммарные потери полного давления в начальном участке нерасчетной сверхзвуковой струп

Коэффициент расхода можно представить как произведение двух коэффициентов р, = а р/, из которых первый учитывает потери полного давления в сужающейся части сопла (до критического сечения) Окр = Ркр/Р, а второй — неравномерность поля плотности тока (рш) в узком сечении. Потери в дозвуковой части сопла всегда относительно невелики (Окр = = 0,98-0,998). [c.430]

Если для случая дозвуковой скорости полета потери полного давления при торможении рабочей струи определялись только внутренним сопротивлением диффузора Од, то для случая сверхзвуковой скорости эти потери включают также волновое сопротивление Оп, т. е. определяются произведением коэффициентов сохранения полного давления в прямом скачке и в диффузоре (<1пО ). [c.463]

При плавной форме и малых углах раскрытия начальной части (горловины) внутреннего канала диффузора удается избежать отрыва пограничного слоя в скачке (при Мн<3,5), замыкающем дополнительную сверхзвуковую зону, и свести потери полного давления во внутреннем канале до 3—5 % (Овв = = 0,97-0,95). [c.471]

Здесь (а кр) — плотность воздуха в критическом сечении, вычисленная с учетом потерь полного давления в системе скачков >(без учета потерь во внутренней части диффузора = ад/Овн). [c.480]

При увеличении объемного расхода воздуха в двигателе (выше расчетного) дополнительная сверхзвуковая зона (за горлом диффузора) расширяется и дополнительный скачок смещается в область больших скоростей, из-за чего потери полного давления в нем растут, а плотность воздуха перед двигателем падает (это и обеспечивает рост объемного расхода при постоянном массовом расходе через диффузор). [c.487]

При сверхзвуковой скорости потока сужение камеры смешения приводит к уменьшению скорости течения и к снижению потерь полного давления в прямом скачке, если он возникает вблизи выходного сечения камеры (см. 7), или в системе скачков, переводящих поток в дозвуковой. В результате как при Дозвуковых, так и при сверхзвуковых скоростях отмечается возрастание полного давления смеси, в ряде случаев составляющее до 15—20 %. В связи с этим эжекторы с камерой смешения переменной площади, чаще всего с конической сужающейся камерой, находят применение в технике. [c.513]

При достаточно низком противодавлении на критическом режиме поток смеси может остаться сверхзвуковым и на выходе из диффузора. Это может представлять интерес в тех случаях, когда используется скоростной напор потока смеси или возникающая при истечении реактивная сила полное давление смеси при этом будет значительно выше, чем при < 1. Однако в обычных схемах работы эжектора требуется получить возможно большее статическое давление газа на выходе из эжектора. Для этого сверхзвуковой поток, полученный на выходе из камеры смешения при критических режимах работы эжектора, необходимо перевести в дозвуковой. Принципиально здесь возможно применение сверхзвукового диффузора, где торможение будет происходить без скачков или в системе скачков с небольшими потерями. Обычно, однако, в эжекторах применяются конические диффузоры дозвукового типа, в которых сверхзвуковой поток тормозится с образованием скачка уплотнения. Если считать скачок уплотнения прямым, то легко видеть, что минимальные потери полного давления в нем будут тогда, когда скачок располагается непосредственно перед входным сечением диффузора, т. е. возникает в сверхзвуковом потоке с приведенной скоростью Я,з. [c.532]

При такой скорости потери полного давления в прямом скачке весьма велики (согласно рис. 3.5 коэффициент сохранения полного давления Оп 0,6) и составляют большую часть общих потерь в эя екторе. Действительно, полное давление сверхзвукового потока смеси значительно выше полученного для Яз < 1 значения и равно [c.552]

Все рассмотренные выше результаты получены в предположении, что потери трения в элементах эжектора пренебрежимо малы, и эффективность эжектора зависит только от ударных потерь, возникающих в процессе смешения. В действительности, помимо потерь при смешении, в элементах эжектора имеются дополнительные, вторичные потери, не связанные с самим существом процесса подмешивания дополнительной массы. Это в первую очередь гидравлические потери в соплах (потери полного давления газов до входа в камеру), потери на трение в смесительной камере и потери при торможении потока в диффузоре. [c.560]

Приведенный в 3 метод расчета газового эжектора позволяет определить параметры эжектора — увеличителя тяги с учетом сжимаемости при больших отношениях давлений смешивающихся газов, больших скоростях и температурах в эжектирую-щей струе и тем самым уточнить полученные выше результаты. Расчет проводится для эжектора с заданными геометрическими размерами, т. е. параметрами а и /. Полное давление и температура эжектирующего газа р и Т для данного режима работы двигателя известны. Полное давление и температура торможения эжектируемого воздуха р и Т1 определяются по параметрам атмосферы Рв и и скорости полета с учетом потерь полного давления в воздухозаборнике. Далее, последовательно задаваясь различными значениями Я2, определяем параметры смеси газа и воздуха на выходе из диффузора. Реальным будет такой режим (такие значения коэффициента эжекции п и скорости истечения w ), при котором давление дозвукового потока в выходном сечении диффузора получается равным атмосферному давлению Ря. [c.561]

Продолжая процесс построения этих профилей, получим бесконечную прямолинейную решетку треугольников ). Эта решетка обладает волновым сопротивлением, определяемым по известным формулам для потерь полного давления в системе из двух косых скачков. Заметим, что аналогичным путем можно получить решетку, состоящую из трапеций (рис. 10.61,6), которая имеет большую густоту, чем соответствующая решетка из треугольников. [c.82]

Подводящий участок электрофильтра был выполнен в двух вариантах I и П. Описание этих вариантов и их подвариантов, основные результаты опытов (7Иц, Л , о-2 = = 2бро п/рщк, где бро 2 — потери полного давления на участке от сечения О—0 до сечения 2—2), а также распределение скоростей по сечению 2—2 первого электрополя представлены в табл. 9.1. [c.219]

Потери полного давления в полутепловом сопле (Я2 = 1) можно вычислить по формуле (59) [c.214]

Пример 3. На участке цилиндрической трубы между двумя сечениями i и 2 в результате гидравлических потерь (трение, местные сопротивления) снижается полное давление движущегося газа. Потери полного давления между сечениями 1 а 2 оцениваются величиной коэффициента сохранения полного давления а = р /р < 1. Определить характер изменения скорости и статического давления газа в трубе при отсутствии теплообмена с вяещней средой. Запишем, воспользовавшись формулой (109), условие равенства расходов газа в сечениях i и 2 [c.239]

Действительно, в данном случае при = onst с ростом подогрева увеличиваются потери полного давления газа и снижается полное давление газа в выходном сечении трубы, вследствие чего уменьшается приведенная скорость %ъ, зависящая только от отношения полного и статического давлении в потоке [c.252]

В итоге за так называемой первой бочкой недорасширеняой сверхзвуковой струи формируется вторая, а затем третья и т. д. бочки . Потери полного давления в системе скачков уплотнения первой бочки приводят к тому, что вторая бочка всегда слабее первой (меньше избыток давления в начале, меньше пере-расширение в средней ее части и меньше площадь максимального сечения). При большой степени нерасчетности струи (Л > 5) потери в первой бочке настолько велики, что давление во второй бочке практически равно окружаю1дему и, следовательно, струя за первой бочкой становится изобарической, т. е. последующие бочки можно не принимать во внимание. [c.412]

НИИ возрастает. Таким образом, увеличение силы, действующей на поток в напра1влении движения (или увеличение реакции на стенках сопла), приводит к уменьшению перерасширения газа в бочках и к уменьшению суммарных потерь полного давления [c.420]

Потери полного давления в правильно спрофилированном оопле сводятся главным образом к потерям на тренне. В идеальном случае при отсутствии потерь скорость истечения из сопла связана с отношением статического давления в выходном сече- [c.429]

Из формулы (40) гл. III следует, что при равных потерях полного давления (Ок = 1(1ет) приведенные нормальные составляющие скорости перед скачком должны быть одинаковыми (Янп = А,1 =. .. = idem, т. е. Мяп = Mi =. .. = idem или Мн sin я = Ml sin 1 =. .. = idem) вследствие этого отношение статических давлений, плотностей и других параметров во всех [c.470]

Как показывает рис. 8.38, увеличение числа скачков ведет к уменьшению суммарных потерь полного давления в системе. При увеличенип числа скачков до бесконечности потери в системе должны упасть до нуля (Од- - 1), т. е. осуществляется переход к изоэнтропическому торможению. Форма центрального тела плоского изоэнтропического сверхзвукового диффузора с внешним сжатием изображена на рис. 8.44. [c.473]

Второе условие (одСадопт) предопределяется тем, что при Мн > Мнр плотность газа в критическом сечении выше, чем на расчетном режиме (несмотря на рост потерь, полное давление за системой скачков при увеличении скорости возрастает). Из-за этого горло D) нерегулируемого диффузора при Ма > Мнр оказывается перерасширенным и скорость в нем получается выше критической. Но тогда за горлом происходит дальнейшее ускорение сверхзвукового потока, что приводит к повышенной интенсивности прямого скачка EF, замыкающего сверхзвуковую зону (величина Он уменьшается вследствие роста значения числа Маха Mm-i перед прямым скачком). [c.483]

Начиная с данного режима, наблюдается рост потерь полного давления и внешнего сонротивлеиия и снижение коэффициента расхода в диффузоре. Увеличение интенсивности замыкающего скачка уплотнения может привести к тому, что перепад давлений на нем станет выше критического для пограничного слоя и возникнет отрыв последнего, причем вихреобразования вызовут колебания расхода воздуха и местоположения системы скачков. [c.486]

Течение газа в любом участке смесительной камеры описывается тремя уравнениями сохранения энергии, массы и количества движения. Если поток газа в выходном сечении камеры считать одномерным, т. е. полагать процесс выравнивания параметров смеси по сечению полностью закончившимся, то указанных трех уравнений достаточно для определения трех параметров потока в выходном сечении по заданным начальным параметрам газов на входе в камеру. Три параметра, как известно, полностью характеризуют состояние потока газа и позволяют найти любые другие его параметры. В частности, если это требуется, по величине полного давления смеси Ps можно определить потери в процессе смешения потоков. Таким образом, при составлении основных уравнений мы не вводим никаких условий о необратимости процессов, однако после решения уравнений приходим к результату, который свидетельствует о том, что в рассматриваемом процессе есть потери полного давления, т. е. рост энтропии. Аналогичное положение возникало при решении задачи о параметрах газа за скачком уилотнения, которые, кстати сказать, определялись по начальным параметрам потока теми же тремя уравнениями. [c.505]

Рассмотрим теперь основные особенности расчета диффузора эжекторного устройства. Температура торможения потока при течении в диффузоре не изменяется, поэтому = Тд и а р4 = = Окрз. Вследствие возникающих в диффузоре потерь полное давление в выходном сечении диффузора меньше, чем во входном сечении [c.513]

В аэродинамике решетки профилей обе эти задачи обычно рассматриваются применительно к суммарным параметрам решетки. Здесь под прямой задачей понимается определение аэродинамических сил и нахождение угла выхода потока при заданном поле скорости перед решеткой заданной конфигурации. В случае потока вязкой жидкости или газа возникает также необходи.мость в определении потерь полного давления. [c.8]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...