Расход критический

VI.11. При каком расходе критическая глубина в русле прямоугольного поперечного сечения а) = 1 м, если ширина русла Ь = = 1,5 м б) /г = 0,38 м, если Ь = 1,2 ы [c.149]

Уместно поставить вопрос как объяснить, что запирание потока возникает при Wk <С независимо от глубины падения конечного давления Представляется возможным предположить, что при достижении максимального расхода критическое давление определяется достижением местной скорости звука в пристенном слое, представляющем собой поток насыщенного пара тогда критический расход [c.201]

Радиус гидравлический 248 Расход критический 64 [c.379]

Гл, 6 посвящена теории истечения жидкости, газа и пара, В этой части обычным методом выводятся формулы скорости истечения, секундного расхода, критического отношения давлений, критической скорости и максимального секундного расхода. [c.140]

Равновесие фазовое 139, 194 Раствор мицеллярный 309, 313, 324 Расход критический 274, 276 [c.354]

При истечении газов из коноидальных сопел в сверхзвуковой области в кинетическую энергию может быть превращен не весь располагаемый перепад давлений от Pi до Ра, а лишь его часть от до р р > Ра-Получаемая при этом скорость истечения является критической скоростью, а секундный расход — критическим расходом. [c.163]

Максимальный секундный расход газа при критическом значении (5к[1 можно определить из уравнения (5.17), если в него подставить Ркр= [2/(/г+1)Г/ - . Тогда [c.48]

По трубе диаметром d= 2 мм движется вода при сверх-критическом давлении р=24 МПа, Расход воды (3 = 0,15 кг/с. Среднемассовая температура воды в сечении х на расстоянии x>l5d от входа в обогреваемый участок трубы Ш1 = 380°С. [c.106]

Будет ли влиять Ь на значение критического расхода (при сохранении условия, что ЫВ I) [c.120]

Для заданного расхода найти критическое абсолютное давление ро перед шайбой, при котором в трубопроводе за шайбой возникнет кавитация, если давление насыщенных паров керосина р . = 16 кПа. [c.176]

Анализ уравнения массового секундного расхода идеального газа и критическое давление [c.204]

Из уравнения (13-17) можно определить давление в выходном сечении сопла при достижении максимального расхода, или так называемое критическое давление [c.205]

Критическая скорость и максимальный секундный расход идеального газа [c.206]

При критическом давлении в выходном сечении канала устанавливается максимальный секундный расход газа, который определяем из уравнения (13-16) при замене — на значение его из урав- [c.207]

Рк = Pi Рк-Критическая скорость истечения и максимальный секундный расход идеального газа определяются по формулам (13-19) и (13-21). Площадь выходного сечения сопла при заданном расходе (она же является и минимальным сечением) определяется из формулы (13-21) [c.210]

Втекающий сжатый газ формирует на входе в камеру энергетического разделения периферийный вихрь, который перемещается от соплового ввода к дросселю по узкому кольцевому каналу с фаничными относительными радиусами 7 и 7,, равным 1. Расход через трубу максимален при критическом перепаде давления [c.195]

Вихревая труба может работать в режиме вакуум-насоса. Это будет происходить в том случае, когда давление среды, в которую происходит истечение, будет достаточно высоким и когда суммарный расход через отверстие диафрагмы станет отрицательным (ц < 0). Минимальное давление ( ) ,in при вакуумировании замкнутого объема определяется очевидным условием ц = О [116]. Максимум коэффициента эжекции при фиксированном давлении (для случая ц < 0) достигается при критическом течении подсасываемого газа по всему сечению отверстия диафрагмы. [c.214]

Особенностью гидродинамических характеристик 1—3 является их V-образный вид - некоторой величине перепада давлений на проницаемой стенке соответствуют два различных значения расхода охладителя. Объясняется это тем, что при понижении расхода охладителя до некоторой критической величины (например, соответствующей точке а ) вьь званное этим повышение температуры газа внутри стенки совместно с [c.70]

При критических и закритических давлениях области постоянства температуры пористой стенки со стороны газа не существует, так как фазовый переход охладителя отсутствует. В этом случае жидкий охладитель ведет себя как газообразный. С увеличением его расхода температура стенки плавно уменьшается. [c.154]

Кроме того, при определенной толщине жидкой пленки наблюдается капельный (аэродинамический) унос жидкости с гребня. Эта часть жидкости не участвует в испарении и тем самым непроизводительно увеличивает расход охладителя для защиты поверхности от теплового во> действия. Капельный унос обычно отсутствует в случае минимального (критического) удельного расхода охладителя, когда температура по- [c.156]

Однако определить скачок температуры горячей поверхности стенки при переходе на паровой режим пористого испарительного охлаждения из этого уравнения мы не можем. Вместе с тем, можно сделать предположение о неустойчивости границы раздела пар-жидкость. Действительно, при достижении критического расхода охладителя Скр определяемого уравнением (6.48), поверхность раздела фаз будет точно находиться на внешней поверхности стенки. Предположим, что под действием малых возмущений граница раздела сместилась внутрь стенки на величину dZ. К поверхности раздела (6 -dZ) подходит охладитель с расходом С р. При данном давлении подачи и>за повьпиения сопротивления то же количество пара не может пройти через поверхность стенки 5, в результате чего в объеме dZ происходит прирост массы во времени. В этом случае граница раздела перемещается на внутреннюю поверхность стенки. Одновременно с перемещением поверхности раздела возрастает давление подачи, в результате чего жидкая пленка вновь появляется на внешней границе раздела. Этим можно объяснить наличие скачка температуры при критическом расходе охладителя. Полагая в уравнении Г6.55) Z = 1 и / =0, получим максимальное значение температуры на [c.158]

Выполним расчет критического расхода, ниже которого реализуются теоретические значения диаметра пузырьков [c.121]

VI.12. При каком расходе критическая глубина в русле трапе-цоидального поперечного сечения а) 0,5 м, если ширина русла по дну Ь = 1 м, а коэффициент заложения откосов т = б) = [c.149]

На рис. 3.1 в качестве примера приведена зависимость показателя изоэнтропы двухкомпонентной газожидкостной смеси двухатомного газа (f j, = 1,4) и несжимаемой жидкости от объемной доли газа в смеси. Полученная зависимость позволяет по известным параметрам заторможенного потока определять критические параметры смеси, критический расход, критическую скорость истечения однородной двухфазной смеси, а также скорость распространения возмущений в однородной двухфазной смеси, если в самой волне возмущения из всех обменных процессов успевает полностью завершиться обмен количеством движения. Как показывают эксперименты [23], вследствие большого градиента давления вблизи критического сечения двухфазная среда в нем явля- [c.56]

Знание критического расхода необходимо для расчета струйных аппаратов, в которых рабочим телом являются адиабатно-вскипающие жидкости (при анализе аварийных режимов в ЯЭУ, в транзитных трубопроводах при теплоснабжении от ядерных источников энергии, при трубопроводном транспорте сжиженного газа, в геотермальной энергетике, в ракетной и криогенной технике и во многих других практически важных случаях, которые достаточно подробно описаны в [55]). Признаками, характеризующими момент достижения кризиса течения в канале, являются достижение максимального критического расхода, критической скорости истечения (равной локальной скорости звука) в критическом сечении канала, установление в этом сечении давления, отличного от противодавления и не зависящего от него (стащюнарное положение волны возмущения в критическом сечении). Реализация любого из этих признаков в одномерном газовом потоке служат необходимым и достаточным условием установления критического режима течения. При истечении вскипающих потоков установление максимума расхода, так же как и стационарное положение волны возмущения в критическом потоке, являются необходимыми условиями, но недостаточными для достижения кризиса течения в традищюнном его понимании, так как в широком диапазоне противодавлений давление в критическом сечении, отличаясь от противодавления, не остается от него не зависящим. Это обстоятельство объясняется тем, что в одномерном двухфазном потоке скорость звука определяется не только параметрами среды, но и степенью завершенности обменных процессов в самой волне возмущения. [c.162]

Дальнейшее уменьшение противодавления (р2/ро<0,35) практически не сказывается на изменении давления в минимальном и выходном сечениях соила. Расширение и ускорение потока происходят вне пределов соила. Расход насыщенной воды остается постоянным. Эти режимы могут быть названы сверхкритическими, а отношение давлений PmlPo, ири котором устанавливаются постоянными давление в горле и расход, — критическим. Приведенные на рис. 9-13 опытные данные получены при постоянном начальном давлении ро 12,5 бар и температуре, близкой к температуре насыщения. [c.252]

Оригинальный метод обоснования уравнения второго зако а термодинамики, стличавшийся от метода Клаузиуса. Учебник Окатова, 1871 г. Регенеративны цикл и его теория. Теория истечения газа и пара с выводом формул скорости истечения, секундного расхода, критического отношения давлений, критической скорости и максимального расхода. Учебник Вышнеградского, 1871 г. Политропный процесс. О двигателях внутреннего сгорания и холодильных установках. Учебник Орлова, 1891 г. Здесь в основном говорилось о зависимости теилосмкости газа от температуры и давления. О критическом состоянии вещества, критических параметрах и экспери-ментальпо.м определении критической те.мпературы. Аналитические соотношения, определяющие условия критической точки на критической изотерме. Уравнение Ван-дер-Ваальса и его анализ. Критическое замечание о положении Клаузиуса Энтропия Вселенной стремится к максимуму . Диаграмма Т — 5 и приложение ее при исследовании процессов и циклов. Никлы двигателей Отто и Дизеля и вывод формулы их термического к. п. д. Вывод формулы термического [c.210]

Критический расход. Критический расход через сопло определяется методом бисекции с контролируемой (заданной) точностью из ветвления решений системы уравнений в окрестности звуковой линии (поверхности) = 1 [31]. На этой линии (поверхности) детерминант эволюционной матрицы [c.66]

Все приведенные соотношения приближенно справедливы и для истечения из непрофилированных специально сопл, например из отверстий в сосуде, находящемся под давлением. Скорость истечения из таких отверстий не может превысить критическую, определяемую формулой (5.19), а расход не может 6biTii больше определяемого по (5.20 при любом давлении в сосуде. (Из-за больших потерь на завихрения в этом случае расход вытекающего газа будет меньше рассчитанного по приведенным формулам). [c.48]

Количество теплоты, затраченное на парообразование 1 кг воды при температуре кипения до сухого насыщенного парг, называется полной теплотой парообразования и обозначается буквой г. Теплота парообразования г вполне определяется давлением или температурой. С возрастанием последних г уменьшается и в критической точке делается равной нулю. Полная теплота парообразования г расходуется на изменение внутренней потенциальной энергии или на работу дисгрегации (разъединения) р и на внешнюю работу расширения p v" — v ) --= ij). Величина р называется внутренней, а г з — внешней теплотой парообразования. Полная теплота паробразования равна [c.178]

В области влажного пара наносится сетка линий постоянной сухости пара х = onst), которые сходятся в критической точке К. Изотермы в области влажного пара совпадают с изобарами. В области перегретого пара они расходятся изобары поднимаются вверх, а изотермы представляют собой кривые линии, обращенные выпуклостью вверх. При низких давлениях изотермы весьма близки к горизонтальным прямым с повышением давления кривизна изотерм [c.187]

Этот факт имеет достаточно прозрачное физическое объяснение. При неизменных геометрии трубы и степени расширения в ней увеличение ц достигается прикрьггием дросселя, т. е. уменьшением площади проходного сечения для периферийных масс газа, покидающих камеру энергоразделения в виде подогретого потока. Это равносильно увеличению гидравлического сопротивления у квазипотенциального вихря, сопровождающегося ростом степени его раскрутки, увеличением осевого градиента давления, вызывающего рост скорости приосевых масс газа и увеличение расхода охлажденного потока. Наибольшее значение осевая составляющая скорости имеет в сечениях, примыкающих к диафрагме, что соответствует опытным данным [116, 184, 269] и положениям усовершенствованной модели гипотезы взаимодействия вихрей. На критических режимах работы вихревой трубы при сравнительно больших относительных долях охлажденного потока 0,6 < р < 0,8 течение в узком сечении канала отвода охлажденных в трубе масс имеет критическое значение. Осевая составляющая вектора полной скорости (см. рис. 3.2,а), хотя и меньше окружной, но все же соизмерима с ней, поэтому пренебрегать ею, как это принималось в физических гипотезах на ранних этапах развития теоретического объяснения эффекта Ранка, недопустимо. Сопоставление профилей осевой составляющей скорости в различных сечениях камеры энергоразделения (см. рис. 3.2,6) показывает, что их уровень для классической разделительной противоточной вихревой трубы несколько выше для приосевых масс газа. Максимальное превышение по модулю осевой составляющей скорости составляет примерно четырехкратную величину. [c.105]

Расчитываются геометрические размеры основных деталей и узлов воспламенителя при его работе на критическом режиме истечения продуктов сгорания, среднемассовая температура факела, коэффициент эжекции. В последнем случае в техническое задание должны входить и параметры Р , Т эжектируемого воздуха, которым обычно служит вторичный воздух. Чаще всего из исходных данных известны марка горючего и потребная тепловая мощность факела пускового устройства N . Тогда расход топлива, кг/с, может быть найден из выражения [c.335]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...