Поток в канале

Рис. 6-12. Обобщение опытных данных по теплоотдаче газографитового потока в каналах круглого сечения (ц<45).

В некоторых случаях, например, при расчете движения пароводяного потока в глубинных слоях Земли, используется модель гомогенного течения. Эта модель была предложена для определения потерь давления при движении двухфазного потока в каналах обычных размеров. В ней принимается, что двухфазный поток ведет себя как некоторая гомогенная смесь, подчиняющаяся уравнениям движения для однофазной жид кости. Для описания гомогенной смеси необходимы средние параметры 88 [c.88]

Модифицированный локальный критерий Nu, определяющий интенсивность теплообмена а между потоком в канале и его стенкой, после расчета Nu t определяется из известного соотношения [c.101]

Необходимо отметить также следующее интенсивность теплообмена в канале с пористым заполнителем определяется значением параметра Ре, но не зависит отдельно от числа Рейнольдса Re потока в канале, т. е. отсутствует влияние режима течения (ламинарного или турбулентного) на процесс теплообмена в отличие от гладких каналов. [c.102]

Рис. 5.15. Физическая модель процесса испарения потока в канале с проницаемым высокотеплопроводным заполнителем и распределение избыточной температуры матрицы = Т - tj поперек канала при tJ (1) = Тда- tj = 100 ° С для значений параметра 7

Результаты экспериментального исследования двухфазного турбулентного потока в канале сечением 76 х 76 мм 743 [c.100]

Соответственно перечисленным случаям потоки делятся на 1) безнапорные поток и, т. е. потоки, ограниченные твердыми стенками, но имеющими свободную поверхность, например поток в канале 2) напорные п о т о к п, т. е. потоки, не имеющие свободной поверхности, например поток в водопроводной трубе 3) гидравлические струи, т. е. потоки, ограниченные лишь жидкостной или газовой средой. [c.49]

V.6. Определить среднюю в сечении скорость равномерного движе-иия и расход потока в канале, если известны а) уклон дна канала i = == 0,0025 ширина русла по дну Ь = 0,8 м коэффициент заложения откосов т = 1,5 коэффициент шероховатости п = 0,011, а глубина равномерного движения потока 0,38 м б) t = 0,0036 6 = 2 м m = 0 п = 0,014 /г = 0,56 м в) i — 0,0049 Ь = O, т = 1,25 п = == 0,0225 /г = 0,82 м. [c.116]

V.27. Определить, используя расчет по относительному гидравлическому радиусу, нормальную глубину и среднюю в сечении скорость потока в канале а) шириной по дну == 1,6 м с коэффициентом заложения откосов m = 0 с продольным уклоном i = 0,006 дно и стенки русла укреплены кирпичной кладкой (в средних условиях содержания) расчетный расход Q = 2,8 м /с б) f = 1,2 м т = 2,5 i = 0,005 русло укреплено хорошей бутовой кладкой Q = 4,29 м /с в) 6 = 1 т = 1,5 i = 0,0004 русло имеет гладкую скальную поверхность [c.127]

V.33. Определить нормальную глубину и среднюю в сечении скорость протекания потока в канале трапецоидального поперечного сечения, шириной по дну = 6 м, с коэффициентом заложения укрепленных весьма хорошей бетонировкой откосов m = 1, если расчетный расход Q = 10 м /с уклон грунтового пропитанного дегтем дна i = == 0,0001. [c.128]

VII 1.6. Установить форму сопряжения потока в канале прямоугольного сечения при расходе g = 12 м /с и глубине в сжатом сечении = 0,8 м, если бытовая глубина в канале а) ftg = 2 м б) h(, — 0,9 м. [c.215]

Поскольку размеры вихрей в турбулентном потоке определяются геометрическими размерами канала, то частотный спектр пульсаций скорости зависит от размеров канала. При прочих равных условиях средняя частота пульсаций обратно пропорциональна квадрату радиуса канала (n p Rev/ ). Поэтому при исследовании турбулентных потоков в каналах малого диаметра необходимо использовать высокоточную малоинерционную аппаратуру, способную регистрировать высокие частоты пульсаций. [c.270]

Принцип суперпозиции позволяет, суммируя простейшие течения, потенциалы скоростей для которых заранее известны, получать более сложные течения, которые приближенно воспроизводят реальные потоки в каналах, проточных частях машин и т. д. Особенно эффективен метод наложения для решения плоских задач. [c.211]

Осесимметричные каналы являются составной частью конструкций многих машин, аппаратов, сооружений. Прямой гидродинамической задачей является определение скоростей и давлений потенциального потока в канале, форма которого задана. Эта задача в общем случае может быть решена только приближенно с использованием численных или графоаналитических методов. Обратная задача, которую мы рассмотрим в этом параграфе, состоит в определении формы поверхности канала и некоторых гидродинамических параметров по заданному распределению вдоль оси одного из них. Такая задача представляет практический интерес, так как позволяет найти форму канала, которая обеспечивает формирование потока с заданными гидродинамическими параметрами. Ниже изложен общий метод решения задачи о построении формы канала по заданному закону изменения скорости на его оси [91. [c.304]

Таким образом, в рассмотренном примере закон сохранения энергии приводит к выводу о постоянстве полной энтальпии потока в канале переменного сечения. [c.33]

АДИАБАТНЫЕ ДВУХФАЗНЫЕ ПОТОКИ В КАНАЛАХ [c.287]

В адиабатных двухфазных потоках в канале постоянного сечения градиент давления определяется трением на стенке и массовыми силами. Если при этом скорость смеси мала, то роль трения на стенке не существенна и уравнение (7.28) вырождается в уравнение гидростатики [c.322]

Следовательно, ускорение адиабатного потока в канале (увеличение его кинетической энергии) приводит к возрастанию располагаемой работы за счет уменьшения его энтальпии. [c.107]

Опытно-промышленный электрофильтр имел два последовательно расположенных электрических поля 1 я 2 длиной 2,5 и высотой 1,8 м. Под каждым полем располагались бункера 3 и устройства гидрозолоудаления. Рабочая часть электрофильтра включала три рамы осадительных электродов 5, выполненных из широкополостных С-образных элементов, и две рамы коронирующих игольчатых электродов 6. Для исключения возможности поступления газового потока в каналы, образуемые крайними осадительными электродами и стенками электрофильтра, на входе были установлены специальные козырьки 7. В электрофильтре было предусмотрено продольное и поперечное встряхивание осадительных электродов и верхнее встряхивание коронирующих электродов импульсными электромагнитными молотками. Питание электрофильтра производилось от селеновых выпрямителей. [c.74]

Качественно новые свойства достигаются при фазовом превращении потока теплоносителя внутри примыкающего к сплошной стенке проницаемого материала. В первую очередь, перенос теплоты от стенки теплопроводностью через пористый каркас (или в обратном направлении) исключает высокое термическое сопротивление у стенки, создаваемое сплошной паровой пленкой при кипении теплоносителя или сплошной пленкой конденсата при конденсации потока пара. Это позволяет полностью осуществить фазовое превращение потока при высокой интенсивности теплообмена. Кроме того, капиллярные силы создают равномерную насыщенность пористой структуры жидкостью, чем устраняется расслоение двухфазного потока в канале под действием внешних сил. Поэтому такой способ организации форсированного теплообмена при фазовых превращениях типичен, например, для систем при изменении их ориентацш относительно направления силы тяжести или в условиях пониженной гравитации. [c.14]

Исходные положения. Различные эмпирические модели, используемые для расчета сопротивления двухфазных потоков в каналах обычных размеров, неприменимы к потокам в проницаемых матрицах. Задачу о сопротивлении при движении двухфазного потока в пористых средах до последнего времени решали в основном исходя из потребностей гид рогеологии и нефтедобычи — при ненасыщающем течении подземных вод, при движении несмешивающихся водонефтяных и газонефтяных потоков в грунтах. [c.86]

Большинство известных способов интенсификации теплообмена в каналах приводит к повышению гидравлического сопротивления. При этом для конкретного теплообменного устройства в зависимости от критерия оценки эффективности интенсификации положительный эффект достигается при соблюдении определенного условия между отношениями чисел Нуссельта Nu /Nu и коэффициентов сопротивления для каналов с интенсификацией (Nu, ) и без нее (Nu, ). Так, например, в [ 13] показано, что при интенсификации теппообмена в турбулентном потоке в каналах трубчатого теплообменного аппарата положительный эффект интенсификации, оцениваемый тремя различными критериями, достигается при выполнении степенной зависимости / < (Nu /Nu) . [c.123]

Для потока в канале с пористым заполнителем критериальное уравнение теплообмена задается выражением (5.44) и графически оно изображено на рис. 5.4. В частности, для Ре 10, //5Ре >0,1 имеем Nu = 6, откуда 2 =6X18. [c.126]

Поток в канале. Чтобы показать применение основных соотношений к электрогидродинаыическому потоку заряженных твердых частиц в заземленном канале с малой концентрацией частиц (меньше, скажем, 0,25 кг1м ), рассмотрим следующую задачу, для которой основные уравнения гл. 6 упрощаются двумерное движение в электрическом поле (г = 1,2) движение частиц не оказывает существенного влияния на движение непрерывной фазы все частицы имеют один размер s = 1). Рассмотрим случай движения множества заряженных твердых частиц с постоянной скоростью при постоянной продольной скорости Uq потока в двумерном канале шириной 2Ь с заземленными проводящими стенками, как показано на фиг. 10.15. Задача решается с учетом силы вязкости, преодолеваемой частицами, движущимися по направлению к стенкам (скорость и в направлении у). В этом случае электростатические силы, действующие на множество частиц, полностью обусловлены поляризованным зарядом проводящей стенки и пространственным зарядом множества частиц. [c.488]

Уравнение Бернулли для относительного движения жидкости, проходящей внутри поступательно движущегося канала. Для напорного потока в канале, движущегося поступательно с потоянным ускорением (или замедлением) а при неизменных относительных скоростях buj и DUg в сечспиях /—/ и //—II (рис. 17) в случае идеальной жидкости, [c.77]

Направление потока гелия показано стрелками. Небольшая часть циркулирующего потока отводится в виде жидкости в точке 6, а соответствующее количество газообразного гелия прибавляется к потоку в точке 0. Предполагается, что в компрессоре происходит изотермическое сжатие (от О до 1). Охлаждение сжатого газа (от 1 до 6) совершается в противоточпом теплообменнике путем передачи тепла выходящему потоку низкого давления (от 7 до 0). Часть потока сжатого гелия в точке 1 расширяется в детандере до точки 1, где ои присоединяется к основному потоку газа низкого давления. Понижение температуры происходит за счет внешней работы. Так как при. высоких температурах гелий является почти идеальным газом, то целесообразно приравнять количество газа, отводимое в первый детандер (от 2 до 7 ), количеству ожижаемого гелия. При этом массовая скорость потока в канале высокого давления теплообменника (от 1 до 2) равна скорости потока в канале низкого давления (от i до 0), и поэтому температурный перепад от i до 2 равен изменению температуры от i до 0. [c.131]

Если рассматривается течение сверхзвукового потока в канале с твердыми стенками, то параметры и, V, Р, Я на верхней и нижней стенках находятся из решения автомодельной задачи обтекания плоской стенки с известным углом наклона 0 (т) к оси X, причем 0 (х) = [г (х)]. Если же рассчитыва- [c.281]

С. в, с о к о л о в с к и il, О форме по1верхности Потока в канале призматического сечения Н рн наличии бокового водослива, Гидротехническое строительство ), 19-Ю, Лт, 5 и 6. [c.257]

Изложены общие принципы ноетроення математического описания многофазных систем особое внимание уделено 1)ормулировке универсальных и специальных условии совместности на межфазных границах. Анализируется гидростатическое равновесие газожидкостных систем волновое движение на поверхности тяжелой жидкости, классические неустойчивости Тейлора и Гельмгольца гидродинамика гравитационных пленок. Рассмотрены закономерности стационарного движения дискретной частицы (капли или пузырька) в несущей фазе, механизм и количественные характеристики роста паровых пузырьков в объеме равномерно перегретой жидкости и на обогреваемой твердой стеикс. Приводятся характеристики течения газожидкостных потоков в канале, методы расчета истинного объемного паросодержания и трения в потоках различной структуры методы расчеты теплообмена и кризисов при пузырьковом кипении в трубах. [c.2]

Гл. 7 и 8 в наибольшей степени имеют прикладной характер. В гл. 7 вводятся основные количественные характеристики, обычно используемые при одномерном описании двухфазных потоков в каналах расходные и истинные паросодержания, истинные и приведенные скорости фаз, скорость смеси, коэффициент скольжения, плотность смеси. При рассмотрении методов прогнозирования режимов течения (структуры) двухфазной смеси акцент делается на методы, основанные на определенных физических моделях. Расчет трения и истинного объемного паросодержания дается раздельно для потоков квазигомогенной структуры и кольцевых течений. В гл. 8 описаны двухфазные потоки в трубах в условиях теплообмена. Приводится современная методика расчета теплоотдачи при пузырьковом кипении жидкостей в условиях свободного и вынужденного движения. Сложная проблема кризиса кипения в каналах излагается прежде всего как качественная характеристика закономерностей возникновения пленочного кипения при различных значениях [c.8]

Важнейшими характеристиками стациопарпого двухфазного потока в канале являются массов ле п объемные доли фаз соответственно в массовом и объемно расходе смеси. Доли расхода массы смеси, приходящиеся на газ (пар) и жидкость, называются соответственно массовым расходным газосодержанием (на-росодерл анием) Xg и массовым расходным влагосодержанием хс. [c.168]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...