Канал прямолинейный

Диффузорные явления приводят к отрыву потока от обеих стенок (рис. 1.34). Зона отрыва от внутренней стенки возрастает вследствие того, что при повороте жидкость по инерции продолжает двигаться прямолинейно по касательной в направлении к внешней стенке. Вихревая зона, возникающая при отрыве потока от внешней стенки, незначительная, в то время как вихревая зона у внутренней стенки распространяется далеко за изгиб канала, значительно сужая сечение основного потока. [c.38]

В этом случае следует учесть, что подсасывающий эффект распространяется не точно по сферам, а по сплюснутым (овальным) поверхностям (рис. 6.3, б). С некоторым приближением можно принять, что пересечение этих поверхностей с плоскостью симметрии канала представляет овал с прямолинейным промежуточным участком и с центром дуги каждой окружности овала на половине расстояния между осью канала и его стенкой, т. е. на расстоянии от оси, равном 0 14 (рис. 6.3, в). [c.142]

Для поступательного прямолинейного движения канала с ускорением а (рис. XI—11) из формулы (XI—19) получаем [c.312]

Определить движение тяжелого шарика вдоль воображаемого прямолинейного канала, проходящего через центр Земли, если принять, что сила притяжения внутри земного шара пропорциональна расстоянию движущейся точки от центра Земли и направлена к этому центру шарик опущен в канал с поверхности Земли без начальной скорости. Указать также скорость шарика при прохождении через центр Земли и время движения до этого центра. Радиус Земли равен / = 6,37-10 м, ускорение силы притяжения на поверхности Земли принять равным g — = 9,8 ш/сР-. [c.207]

Задача 752. Круговой конус с прямым углом при вершине н радиусом основания, равным R, катится без скольжения по горизонтальной плоскости так, что скорость v центра основания постоянна по величине. Вдоль прямолинейного канала, проведенного из вершины конуса в центр его основания, равномерно движется точка со скоростью, величина q [c.279]

X = 5 10 мм). Поэтому даже для расстояний а и Ь порядка 1 м площадь действующей части волны меньше 1 мм . Следовательно, распространение света от А к В действительно происходит так, как если бы световой поток шел внутри очень узкого канала вдоль АВ, т. е. прямолинейно. [c.155]

Рассмотрим задачу определения внутренних усилий, возникающих в стержне произвольного сечения, который движется внутри неподвижного канала (рис. 2.12,а ), геометрия осевой линии которого известна (известны компоненты вектора х). До входа в канал стержень имеет прямолинейную форму. Можно принять, что распределенные силы трения между стержнем и внутренней поверхностью канала направлены по касательной к осевой линии стержня, т. е. [c.46]

Так как стержень до ввода в канал имел прямолинейную форму, то ио =0 и поэтому имеем М< >= А( Ы. [c.47]

Соответствующая зависимость для прямолинейного диффузора с круглым поперечным сечением дана на рис. 8.28. Большим углам раствора (а >40°) соответствует > 1, т. е. смягчения удара нет. При угле а = О имеем if = О, т. е. удара нет. Максимальное значение коэффициента полноты удара (ip = 1,2) достигается при угле а = 60°. В этом случае потери даже больше, чем при внезапном раскрытии канала, когда г]) = 1. Объясняется это тем, что вихревая зона в прямом угле устойчива, в то время как при наклонной стенке (а 60°) вихревая зона периодически уносится потоком. Таким образом, дополнительные [c.455]

Рассмотрим задачу о притоке воды в открытый прямолинейный дренажный канал (рис. 193) достаточной длины, вскрывающий толщу водоносного грунта до горизонтального водонепроницаемого ложа задача эта является, очевидно, плоской. [c.331]

При прямолинейном равноускоренном движении канала инерционный напор [c.33]

С подвижных столов, имеющих отбортовку, охлаждающая жидкость отводится следующими способами а) с круглого вращающегося стола — через центральный канал (см. фиг. 14 и 16 на стр. 176) б) со стола, движущегося прямолинейно-поступательно в горизонтальном направлении, через патрубок, ходящий над неподвижным резервуаром-приёмником удлинённой формы в) со стола, перемещающегося прямолинейно-поступательно в вертикальном направлении, через телескопический трубопровод, причём верхняя труба должна входить в нижнюю. [c.241]

Фиг. 12. Прямолинейно-расположенный литник. Каналы / — разводящий канал 2 — центральный канал 3 — подводящий канал 4 — оформляющая полость 5 — впускной канал.

При отсутствии прямолинейного участка на лопатке следует перенести на бумагу либо отливку с канала, либо шаблон, базированный на выходные кромки смежных лопаток. Полученный профиль лопатки обмеряется, и результаты замеров наносятся на эскиз. [c.95]

С увеличением угла поворота канала распределение давлений вдоль криволинейных стенок усложняется увеличивается число конфузорных и диффузорных участков (/ l—Ks и Di—Di, на рис. 7.15), однако наиболее интенсивными конфузорными оказываются участки К, К2 и Кз+Ki. Возникновение отрывов вероятно в диффузорных областях Di и Di, характеризующихся максимальными положительными градиентами давления. Опыты подтверждают наличие двух областей отрывных течений в криволинейных каналах, если радиусы скругления вогнутой и выпуклой стенок выполнены малыми. В некоторых случаях отрывная область на выпуклой поверхности распространяется по потоку в прямолинейную часть трубы. При больших радиусах скругления поверхностей криволинейного канала отрывы могут не возникать в этом случае ка диффузорных участках отмечается дестабилизация пограничного слоя его толщина здесь резко увеличивается. [c.251]

Такая эпюра давлений по профилю достигается плавным изменением кривизны профиля с увеличением радиуса кривизны от входной кромки к выходной. Из технологических соображений целесообразно очерчивать корыто одной-двумя дугами круга, спинку же — по параболе, лемнискате или несколькими дугами круга с постепенно уменьшающейся кривизной их. Прямолинейные участки профиля при дозвуковых скоростях протекания потока нежелательны. Межлопаточный канал турбинной решетки должен быть конфузорным. Исключение может быть сделано для активных лопаток, у которых входная часть канала может быть и расширяющейся. [c.15]

При сверхзвуковой скорости выхода (с расширением в косом срезе канала) целесообразно применить прямолинейное очертание выходной части спинки. [c.16]

Выход из канала должен быть выполнен в виде сопла. Лаваля, имеющего круглое сечение и прямолинейную ось. В минимальном сечении этого сопла возникает парообразование, и образовавшийся двухфазный поток покидает ротор с относительной скоростью Шз. [c.70]

Вход в канал с прямолинейным раструбом. Для прямоугольного канала I определяется по большему из значений а [c.173]

Траектории капель с радиусом g > 10 л/с (кривые I и II) почти прямолинейны. Заметное их отклонение от прямых линий — лишь в зоне крутого поворота потока. Поэтому все капли этих размеров достигают вогнутой поверхности лопатки. Большая часть капель радиусом 1 мк также сепарируется на стенке канала (кривая III). [c.76]

В канале с помощью ряда мер создается равномерный прямолинейный сносящий поток. Главные из этих мер следующие в подводящем и отводящем коллекторах приняты очень малые скорости, динамический напор струи воды, подходящей к коллектору, гасится с помощью двух последовательно расположенных сеток с живым сечением - -20% каждая. На входе в канал дано плавное сужение и установлены 11 направляющих лопаток с шагом по высоте 50 мм. На выходе из канала имеется двойное сужение сечения. [c.95]

Проблема пыле- и золоулавливания потребовала уточнения первоначальных правил построения модели. Одновременно с аналитической разработкой метода проводилась экспериментальная проверка его применительно к прямолинейным и криволинейным каналам с газообразным и жидким потоками [Л. 4-5, 4-6]. Первая поверочная экспериментальная установка представляла собой прямолинейный воздушный канал сечением (200 X 580) мм , в который сверху вводились одиночные [c.151]

Как показывают расчеты, результаты такого осреднения величин i/ и Q в обычно применяемых решетках мало отличаются от значений этих величин, подсчитанных в предположении прямолинейного закона их изменения между точками А и В. Поэтому при выполнении практических расчетов осредненные значения параметров потока в узком сечении канала приближенно можно подсчитать как среднее арифметическое их значений в точках А п В. С целью уточнения расчета может быть принята и другая зависимость изменения U и Qo в узком сечении. [c.84]

Отсутствие достаточных экспериментальных данных по кольцевым решёткам не даёт возможности в настоящее время создать соответствующий метод подбора параметров кольцевой решётки с произвольным меридиональным сечением кольцевого канала и в широком диапазоне чисел М потока, набегающего на лопаточный венец. Однако для качественного анализа обтекания неподвижного элементарного лопаточного венца можно применить приближённый метод, в котором вместо фактического двухмерного обтекания газом элементарной кольцевой решётки рассматривается одномерный поток газа в изолированном межлопаточном канале, образованном двумя соседними лопатками и двумя стенками (или поверхностями тока) кольцевого канала, что равносильно замене истинного межлопаточного канала прямолинейным (выпрямленным) плоским каналом постоянной высоты длина и закон изме- [c.600]

Отражательная вставка (рис. 10.34, д и е) состоит из набора узких прямолинейных колец постоянной ширины i, но переменного диаметра D, уме ьшающегося в случае цилиндра-стакана и соответственно увеличивающегося в случае спаренного канала ио направлению к заглушенному концу раздающей часп . Боковая поверхность колец составляет небольшой [c.304]

При Го = 1м, Я = 5-10 см (зеленый свет) Дсг = 1 мм Следовательно, в результате интерфере1щин действие всех зон, кроме первой, сводится к нулю и распространение света от S к В происходит так, будто световой поток идет внутри узкого канала вдоль SB, т. е. прямолинейно. Следовательно, волновой при тип Гюйгенса — Френеля позволяет объяснить прямолинейное распространение света в однородной среде. [c.123]

Если осевая линия канала есть плоская кривая [напомним, что рассматривается равновесие прямолинейного в естестенном состоянии стержня, который нагружен только осевыми силами (см. рис. [c.225]

Существенно, что решения, рассмотренные в этом параграфе, опираются на допущение о прямолинейности линий тока, выражаемое условием Uy = 0. Оно выполнятся достаточно точно лишь на некотором расстоянии от входа в плоский канал (трубу), где поток подчиняется выведенным зависймостям и является стабилизированным. Вблизи входа в канал существует начальный (разгонный) участок, подобный тому, какой был рассмотрен в гл. 6 применительно к круглым трубам. [c.294]

Существенно, что рещения, рассмотренные в этом параграфе, ошграются на допущение о прямолинейности линий тока, выражаемое условием Ну щ 0. Это допущение выполняется достаточно точно лишь на некотором расстоянии от входа в плоский канал (трубу), где поток подчиняется выведенным зависимостям и является стабилизированным. Вблизи входа, на некотором начальном (или разгонном) участке структура течения более сложная и будет рассмотрена в 17. [c.328]

В опытах была предусмотрена возможность съема э. д. с, с прямолинейного отрезка полоски термоэлементов. Результаты расчета 6Tj по (2.37) в виде сплошной линии и экспериментальные точки для двух режимов испарения приведены на рис. 5.13. Эти данные можно считать доказательством работоспособности перфорированных тепломассомеров даже при достаточно больших расстояниях от термоэлемента до канала — 1...2 мм. Начиная с бэ = 5 мм, влияние испарения из канала на сигнал термоэлемента становится пренебрежимо малым. Это расстояние принято минимальным между сплошной и перфорированной секциями тепломассомера для предотвращения их взаимного влияния. [c.116]

Гамма-дефектоскопы РИД-11, РИД-21М и РИД-41 имеют радиационные головки с криволинейными каналами. Аппараты типа Гаммарид (см. рис. 44) снабжены комбинированным каналом, состоящим из прямолинейного участка в защитном блоке 5, расходящимся на две ветви в присоединительной части ампулопровода 6. Радиационная головка содержит подвижный челнок 8 с защитной заглушкой на одном конце. Внутри челнока размещается держатель источника 4, упирающийся одним концом в скос заглушки, а другим — в кольцевой выступ челнока. Челнок в зоне скоса снабжен боковым отверстием. При перемещении зубчатого троса 2, соединенного замком с держателем 4, последний, упираясь в скос заглушки челнока 8, перемещает его вперед до упора. В этом положении челнок удерживается постоянным магнитом. Когда боковое отверстие челнока совпадает с криволинейной ветвью канала, держатель, двигаясь по скосу заглушки, перемещается в ампулопровод 6. При возвращении держатель упирается в кольцевой выступ челнока и возвращается вместе с ним в положение хранения в радиационной головке. [c.81]

Остальную часть канала как сверху, так и снизу следует замазать глиной. Полученную таким образом коробочку надо закрыть асбестовым листом со стороны входа и выхода, оставив отверстие для заливки металла по специальному желобку. Для хорошего заполнения формы асбестовые листы необходимо несколько отодвинуть от входной и выходной плоскостей. Соответственно и пластинки делают несколько длиннее высоты лопатки с тем, чтобы они выступали над входными и выходными плоскостями. Для большей надежности асбес-стовые листы, выступающие над плоскостями диафрагмы, можно также обмазать глиной. Для того чтобы разделить форму на две полости, в конце прямолинейного участка или в горловом сечении внутри коробочки надо заложить кусочек бумаги б, свернутой в два слоя, по высоте коробочки. Затем следует завести в обе полости формы по небольшому кусочку проволоки в с отогнутыми краями, которые необходимы для вытаскивания частей формы из канала после затвердения залитого сплава. [c.94]

Наносим конфигурацию канала на развертку. Для этого на линии ОЛРС откладываем отрезки О Г, 12, 5 6 (фиг. 79, а)-Причем на участках кривизны следует откладывать длины дуг, заключенных между отметками. Через эти точки (Г, 2, 3, . .., 6 ) на развертке проводим вспомогательные линии, перпендикулярные линии XX. На фиг. 79, в они обозначены цифрами 1, 2, 3. .. 5, взятыми в кружки. Из полученных точек Г, 2, 3 . .., 6, по направлению вспомогательных линий, в обе стороны от линии ОЛРС, откладываем отрезки Г 1"-, 2 2 З З". .. 6 6 и 2 2" -, З З", . .. 6 6", взятые с фиг. 79, б. Полученные точки 1", 2", 3",. .. 6" и 2 ", 3", . .., 6" соединяем плавной кривой, в результате чего получаем верхний и нижний контуры парового канала. Этот метод построения контура канала дает второе приближение, а именно вспомогательные линии, на которых были отложены отрезки 2 2", З З",. .., 6 6" и J J", 2 Т", З З", . .., 6 6 ", проводились перпендикулярно линии XX, что справедливо только для лопаток с небольшой высотой канала. При высоких лопатках величины прямолинейных участков на периферии и у корня будут значительно отличаться от среднего сечения (4р), а величины прямолинейного участка на входе (/Сер) к периферии будут уменьшаться и к корню возрастать. Таким образом, если мы будем проводить вспомогательные линии, перпендикулярные оси XX, и откладывать на них высоту канала, то полученные точки будут лежать не на тех участках профиля, где они в действительности есть. [c.130]

Строим паровой канал диафрагмы и три сечения лопатки периферическое, среднее и корневое (фиг. 82). Сечение по среднему диаметру разбиваем на несколько участков, причем разбивку ведем не по средней линии лопатки, а по наружному контуру. Этим самым берем наихудший вариант в отношении развертки (точки 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7). Базовую, т. е. начальную точку, выбираем на внутреннем профиле в точке 1 в конце среза S. Проводим вспомогательные линии через указанные точки параллельно выходной плоскости через три сечения и профиль канала диафрагмы. Если канал не лежит в плоскости сечений, проектируем эти линии на канал, получая на среднем диаметре последнего точки 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7. Приступаем к построению развертки. Для этого откладываем величины Up, Sep, Кср, /пер, Snep, Кпер-, /кор, S op И /Скор, как ЭТО было указано В предыдущей главе. Строим под углом р линию изгиба в конце прямолинейного участка по среднему сечению и из точки А проводим под углом у входную кромку. На линии ХА откладываем длины участков, взятых со среднего сечения Г—2, 2—3, 3—4, 4—5, 5—6, 6—7, а также откладываем отрезки 1 п—2п, 2п—3п Зп—4 ,. .., 6п — 7п и к—2 , [c.133]

При расчетах течения в межлонаточных каналах вводится ряд упрощающих предположений. Помимо потенциальности процесса течения, предполагается плоское течение, т. е. изучаемое в системе только двух координатных осей. Затем сначала вводится предположение о несжимаемости текущей жидкости, сжимаемость же учитывается потом введением поправок в результаты расчетов. Предполагается, что при течении вдоль криволинейного канала известны линии тока в потоке и, соответственно, эквипотенциальные линии, взаимно нормальные с линиями тока в точках пересечения. Поскольку те и другие линии кривые и кривизна их играет существенную роль в процессе течения, удобно от прямолинейной системы прямоугольных координатных осей перейти к прямоугольной же криволинейной системе, приняв за ось абсцисс одну из линий тока (которая предполагается нам известной), а за ось ординат — эквипотенциальную линию, обычно на входной части канала. [c.181]

В 13 книги [5] рассмотрены возможности расчета коэффициента расхода в прямоосном канале. Единственная причина снижения действительного расхода по сравнению с теоретическим — это сужение проходных площадей потока вследствие образования так называемого пограничного слоя между стенками канала и ядром потока, движение которого с достаточной степенью точности можно считать изоэнтропным (адиабатным без трения). В таком слое скорости движения потока по его линиям тока являются замедленными вследствие трения, и скорость потока здесь меняется от нуля (у стенки) до скорости ядра потока на переходе пограничного слоя в ядро потока. В теории пограничного слоя принимаются закономерности изменения скорости течения в пограничном слое от нуля до указанной максимальной величины. Рассматривая такую структуру потока в прямоосном канале, можно получить выражение для коэффициента расхода в канале с прямолинейной осью через параметры пограничного слоя [c.206]

Каналы влажнопаровых решеток для околозвуковых скоростей до минимального сечения имеют также протяженный входной участок с относительно малыми продольными градиентами давлений (малой кривизной спинки и вогнутой поверхности) профили выполняются с уменьшенным радиусом входных кромок и увеличенной толщиной плоскосрезанных выходных кромок. Дозвуковые обводы профилей очерчены лемнискатными или параболическими кривыми. Сверхзвуковая часть межлопаточных каналов профилируется короткой и несимметричной. Степень расширения выбирается малой (f= 1,05-=-1,1), обеспечивающей заданную скорость. lчисла Маха лежат в пределах l,O Mi< <1,3, то за первым угловым изломом следует вогнутый участок спинки, на котором располагается вторая угловая точка. Наддув пограничного слоя на спинке в косом срезе также можно использовать для подавления периодической нестационарности при спонтанной конденсации. С этой целью одна из щелей для ввода греющего пара располагается за минимальным сечением. Сочетание двух способов может дать максимальный эффект. [c.150]

ЦВД. Турбины первой модификации имели диафрагмы с узкими НЛ, а перед ними были установлены стойки жесткости. В новой модификации эти стойки устранены, а входная часть профиля выполнена удлиненной по прямолинейным образующим. Таким образом. формируется конфузорный входной участок, за которым следует обычный сопловой канал. Этот тип лопаток дает возможность при проектировании использовать профили различных типов и выбирать число НЛ соответствующим требованиям вибрационной стойкости. Опыты ХТГЗ и ЦКТИ показали, что к. п. д. таких ступеней при длине лопаток 30 мм достигает 85,5%. Такие НА сравнительно мало чувствительны к углам атаки [c.76]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...