Классический метод характеристик

Сеточно-характеристический метод. В классической схеме метода узлы характеристической сетки определяют в процессе численного решения как точки пересечения характеристик. Основное преимуш ество этой схемы состоит в том, что при использовании такой сетки максимально учитывается структура течения, в частности области распространения слабых разрывов. Так, в случае применения классического метода характеристик удобно рассчитывать волны разрежения, выделять линии слабых разрывов, определять области возникновения висячих ударных волн. [c.122]

Использование классического метода характеристик сопряжено, однако, и с рядом неудобств. Одно из них состоит в том, что искомые величины вычисляют в узлах заранее не известной характеристической сетки. На практике часто необходимо знать распространения параметров при фиксированных значениях х (или t). При этом приходится интерполировать, что усложняет программу. Иногда счет по характеристикам приводит к неравномерному распределению узловых точек или к увеличению числа точек на характеристиках (например, при расчете волны разрежения). Очевидно, что в подобных случаях необходимо периодически перераспределять точки на характеристиках, уменьшая в случае необходимости их количество. Эта процедура также связана с интерполяцией. Поэтому в ряде задач целесообразно применять характеристическую схему обратного типа. При этом фиксируется обычная прямолинейная сетка, а расчет ведется по слоям, причем каждый слой является координатной поверхностью. Характеристики строятся назад , в направлении от рассчитываемого слоя к предыдущему, где в точках пересечения функции находятся интерполированием. Эта схема называется [c.122]

Изучение проблемных вопросов сверхзвуковой аэродинамики шло параллельно с разработкой методов, пригодных для практического расчета различных случаев сверхзвуковых течений. Одним из основных рабочих методов был классический метод характеристик. С созданием электронно-вычислительных машин главный его недостаток — трудоемкость вычислений — был снят, что значительно расширило область применения метода. Однако и раньше пытались упростить метод характеристик достаточно простой метод интегрирования уравнения характеристик (характеристики одного из семейств заменялись параболами) разработал А. А. Дородницын (1949), линеаризованный метод характеристик (обобщение метода расчета двумерных течений) предложил А. Ферри (1946). Оба метода использовались в случаях осесимметричного обтекания тел вращения. [c.328]

Теоретические исследования структуры сверхзвуковых газовых струй для режима сплошной среды основываются на классическом методе характеристик или на различных приближенных моделях течений, полученных из экспериментальных данных. Следует различать два существенно различных случая истечение в вакуум и истечение в затопленное пространство. Рассмотрим основные методы и результаты исследований струй, истекающих в вакуум. [c.250]

В методе характеристик решение определяется в точках пересечения двух семейств положительных и отрицательных характеристик, а также в точках пересечения характеристик с ударными волнами, границами раздела вещества и границами счетной области. Таким образом, имеется четыре основных типа узловых точек расчетной сетки, которые в свою очередь разделяются на отдельные варианты, требуя применения несколько отличающихся вычислительных или логических процедур [22, 23]. Каждой точке приписываются координатные значения h vit. Поскольку время, вообще говоря, меняется от одной расчетной точки к другой, то в классических методах характеристик не рассматриваются дискретные временные слои. В действительности, некоторые характеристические схемы используют интерполяцию на сетку из точек, лежащих на одном и том же временном слое. Это позволяет вести маршевый расчет от одного временного слоя к другому. [c.36]

Нрименение классического метода характеристик сопряжено, однако, и с рядом неудобств. Одно из них заключается в том, что искомые величины вычисляются в узлах заранее неизвестной характеристической сетки. На практике часто желательно знать распределение параметров при фиксированных значениях х (или [c.77]

При обтекании угловой точки образуется волна разрежения расчет течения в этой области производится классическим методом характеристик. Начальная характеристика волны разрежения в случае криволинейной звуковой линии определяется из расчета трансзвуковой области течения (типичные характеристики и изменение параметров на них показаны на рис. 4.7). В случае прямолинейной иоверхности перехода граничная характеристика совпадает со звуковой линией. [c.164]

Классический метод характеристик [c.128]

Применение классического метода характеристик сопряжено с рядом неудобств. Одно из них заключается в том, что искомые величины вычисляются в узлах заранее неизвестной характеристической сетки. На практике часто желательно знать распределения параметров при фиксированных значениях х или -ф. При этом приходится иметь дело с интерполяцией на заданные значения х или 11з, что усложняет программу. Иногда счет по характеристикам приводит к очень неравномерному распределению узловых точек или к сильному росту числа точек на характеристиках (например, при расчете волны разрежения). Очевидно, что в подобных случаях необходимо время от времени перераспределять точки на характеристиках, уменьшая в случае необходимости их количество. Эта процедура также связана с интерполяцией. Наконец, следует отметить, что вычислительный процесс логически сильно усложняется, когда течение газа сопряжено с образованием взаимодействующих друг с другом поверхностей разрывов. В этом случае целесообразно применять так называемые методы сквозного счета (без явного выделения поверхностей разрывов). [c.133]

Ниже приведены некоторые результаты численного профилирования сопел и каналов по заданной Г, являющейся характеристикой С , и граничным условиям на границе различной формы Г рассчитана предварительно классическим методом характеристик, разработанным в соответствии с [16]. В качестве объекта исследований выбирались плоские и осесимметричные сопла с угловой точкой и радиусом скругления трансзвуковой части Яг — = г/г =18 (г — высота или радиус критического сечения). Показатель адиабаты в расчетах принимался равным 1,4. [c.178]

На рис. 4 42, б приведены результаты профилирования сопел с заданным контактным разрывом на Гг для двухслойного осесимметричного течения и заданным условием 0 = 0° на Q. Начальное распределение чисел М вдоль оси симметрии получено классическим методом характеристик для сопла с радиусом R2 =4 при показателе адиабаты =1,3. Это распределение использовалось далее для определения Гг с помощью решения задачи Коши с данными на оси симметрии. В рассчитанном варианте принималось, что в ядре потока Yi=1,3, а в периферийной части его Y2=1,4- При этом расходы газа в этих слоях выбирались равными 22 и 78%. Полные давление и температура в обоих слоях принимались одинаковыми. [c.180]

Схема профилирования канала при описанных граничных условиях основана на решении обратной задачи, включающей характерные задачи газовой динамики задачи Коши в областях ABE и BF , задачу Гурса в области BEF и две смешанные краевые задачи в областях FK и K I- Вначале по заданному перепаду 5(г1з) вдоль ударной волны AB рассчитываются данные Коши за ней. При этом параметры в точке В определяются отдельно от остального участка волны по программе расчета конфигурации с взаимодействием ударной волны и веера сжатия. В работе проведено численное параметрическое исследование конфигурации, и в широком диапазоне М° (1,2 М° Ю) выявлены области ее существования с отраженным веером разрежения и ударной волной. Затем классическим методом характеристик решаются задачи Коши, задача Гурса и смешанная задача в области KF. Для рас- [c.182]

Часто хрупкое разрушение конструкций происходит от катастрофического распространения трещин при средних напряжениях ниже предела текучести и кажущихся инженеру-конструктору безопасными. Подобные разрушения указывают на недостаточность классических методов расчета на прочность по упругому и пластическому состояниям. Они указывают на необходимость дополнения классических расчетов новыми методами на прочность, учитывающими законы зарождения и развития трещин, а также новые характеристики материала, оценивающие стадию разрушения. [c.117]

При изложении методов, применяемых в задачах тепломассообмена, даются необходимые сведения о решении алгебраических, трансцендентных и дифференциальных уравнений изложены основы метода конечных разностей. В прикладном плане приведены некоторые классические методы, такие как метод конформных отображений, операторный, разделения переменных, метод характеристик. Даны понятие об асимптотических методах, методе последовательных приближений, интегральных методах, а также некоторые точные решения задач тепломассообмена. [c.3]

Перейдем к построению решения в случае нестационарной задачи, когда возникает необходимость в исследовании переходного процесса и связанного с ним определения вероятностных характеристик движения системы. Для решения нестационарного уравнения ФПК Р. Л. Стратонович рекомендует использовать метод разделения переменных и искать решение в рядах по собственным функциям. Этот классический метод решения уравнений приводит к тому, что нестационарное решение выражается в форме [c.192]

До последнего времени для решения уравнений теплопроводности и диффузии обычно использовались метод разделения переменных, метод мгновенных источников, методы, основанные на применении функций Грина, Дирака и др. Эти классические методы предполагают отыскание в первую очередь общего решения и его последующее приспособление к частным условиям конкретной задачи. Детальное освещение классических методов решения уравнений переноса можно найти в фундаментальной работе А. Н. Тихонова и А. А. Самарского (Л. 7]. Получаемые классическими методами решения, однако, не всегда оказываются удобными для практического использования. Так, иногда требуется получить приближенные соотношения, в которых режимные параметры процесса должны быть отделены от физических характеристик тела или системы тел, взаимодействующих с окружающей средой. Эти важные для практики соотношения бывает затруднительно получить из классических решений. Еще большие осложнения возникают при решении систем дифференциальных уравнений тепло- и массопереноса классическими методами. Под влиянием запросов техники за последние десятилетия инженерами и физиками стали широко применяться операционные методы решения. Основные правила и теоремы операционного исчисления получены киевским профессором М. Ващенко-Захарченко [Л. 8]. Наибольшее распространение они нашли в электротехнике благодаря работам Хевисайда. Этот метод оказался настолько эффективным, ЧТО позволил решить многие проблемы, считавшиеся до его появления почти неразрешимыми, и получить решения некоторых уже рассмотренных задач в форме, значительно более приспособленной для численных расчетов. [c.79]

В отличие от описанного выше классического метода испытаний на ползучесть существуют методы сокращенных испытаний. Некоторые из них пригодны для качественной оценки жаропрочности стали [12]. Так, например, длительную прочность можно найти путем измерения твердости. Однако эти методы пока мало применимы для получения надежных характеристик длительной прочности, могущих быть экстраполированными на 100 ООО ч. [c.440]

Наибольшее распространение в машиностроении получили однокоординатные гидравлические следящие приводы дроссельного управления благодаря исключительной простоте их конструкции и высокой надежности в эксплуатации. Эти приводы, состоящие из комбинаций различных управляющих дроссельных золотников и гидродвигателей, могут вместе с тем рассматриваться в качестве типовых звеньев, лежащих в основе всех существующих гидравлических следящих приводов. Принцип действия и методы построения схем таких приводов рассматриваются в главе П. Далее в ней приводятся статические и динамические характеристики основных элементов этих приводов и рассматриваются вопросы устойчивости и качества регулирования приводов в виде линеаризованных моделей в основном по классическому методу с использованием передаточных функций. Такой метод позволяет наиболее простыми средствами исследовать динамику сложных следящих приводов, описываемых дифференциальными уравнениями высоких порядков. Глава включает методику расчета следящих приводов дроссельного управления и примеры конкретных станочных копировальных приводов. [c.4]

Многие развиваемые в настоящее время прогрессивные методы комплексного определения теплофизических характеристик материалов, базирующиеся на научной теории тепло- и массообмена, основаны на закономерностях нестационарного температурного поля. Разумеется, применение дифференциального уравнения теплопроводности с постоянными теплофизическими коэффициентами для раскрытия механизма тепло- и массообмена в материалах, подвергаемых термической обработке, в некоторых случаях может привести к значительным ошибкам. Исключительная трудность аналитического решения задач нестационарного тепло- и массообмена в телах с переменными теплофизическими коэффициентами известными классическими методами приводит к необходимости применения приближенных аналитических и графоаналитических методов. [c.183]

Общая характеристика метода. Классический метод функций Ляпунова используют для получения строгих достаточных (иногда необходимых и достаточных) условий устойчивости и неустойчивости. В основе метода лежит идея построения таких функций, по знаку производных которых вдоль фазовых траекторий можно судить об устойчивости невозмущенного движения. Если система является стохастической, то необходимо исследовать поведение всего множества реализаций, смежных с невозмущенным движением [56, 142]. [c.301]

В первом из них случайные функции достаточно гладкие и большинство вопросов, связанных с исследованием свойств решения, можно решить классическими методами теории обыкновенных дифференциальных уравнений, за исключением вопросов, связанных с нахождением вероятностных характеристик решения (нахождение конечномерных распределений решения, математического ожидания, дисперсии и т. д ) [c.129]

Работа указанных конструкций в широком диапазоне температур от комнатной до 900—1000°-С требует всесторонней оценки жаропрочности входящих в них сварных соединений — основной характеристики, определяющей эксплуатационную надежность изделия в данных условиях. При ее определении должны быть учтены особенности сварных соединений и прежде всего неоднородность строения и свойств отдельных зон соединения, а также наличие в районе стыка концентраторов напряжений различного характера и происхождения, оказывающих заметное влияние на условия их работы. Пренебрежение этими факторами и определение свойств сварных соединений лишь с помощью классических методов оценки жаропрочности сталей и сплавов [c.3]

При разработке методик испытания образцов особое внимание должно быть уделено выявлению склонности соединений к хрупким разрушениям, являющимся основной причиной снижения их эксплуатационной надежности. Лишь получение с помощью выбранных методов испытаний уверенных данных об этой характеристике позволяет рекомендовать их для оценки работоспособности сварных высокотемпературных конструкций. Все это требует, кроме применения классических методов испытаний, предназначенных в первую очередь для определения характеристик прочности материалов и сварных соединений, вводить и ряд новых методов, предназначенных специально для определения длительной пластичности и вероятности хрупких разрушений. Наиболее перспективным в этих случаях является использование методик, деформирование в которых осуществляется изгибом. [c.108]

Классические методы количественного анализа должны сохраняться в заводских и научно-исследовательских лабораториях черной металлургии в объемах, необходимых и достаточных для выполнения комплекса высокоточных измерений, в частности для аттестационного анализа СО, создания новых методик, арбитражных измерений химического состава и т.д., но в первую очередь — для градуировки инструментальных измерительных установок. Отсюда понятно, почему регламентирование (стандартизация и аттестация) и контроль точностных характеристик химических методик остается важнейшей задачей метрологического обеспечения измерений химического состава материалов черной металлургии. [c.14]

Информацию, содержащуюся в изображении, можно записать либо поточечно, раскладывая изображение на малые элементы и последовательно нанося их на регистрирующий материал (например, на ленту и т. п.), либо интегрально на плоскости, либо в объемной регистрирующей среде. В классических методах используются первые два типа записи. В голографии запись изображения методом разложения практически не применяется и, следовательно, регистрирующая среда должна быть плоской или объемной. Рассмотрим различные типы материалов, используемые для плоской и объемной записи, и опишем характеристики материалов и их свойства, а также методы их обработки и хранения. Ввиду того, что запись может быть как амплитудной, так и фазовой, характеристики материалов необходимо рассматривать также с точки зрения реализации этих двух способов регистрации. [c.139]

Голография предъявляет к регистрирующим материалам гораздо более жесткие требования, чем классические методы. При фотографической регистрации разрешающая способность должна быть такой же, как и ожидаемое разрешение в изображении. При визуальном наблюдении фотографических изображений достаточно разрешения порядка десяти линий на миллиметр. В голографии требования к разрешающей способности определяются другими параметрами, из которых наибольшее значение имеет угол между предметной и референтной волнами, определяющий несущую пространственную частоту голограммы. Разрешение, или разрешающая способность, является довольно грубой качественной характеристикой материала, и с этой точки зрения материал более полно описывается частотно-контрастной характеристикой. [c.139]

Послойный метод характеристик занимает промежуточное положение между классическим методом характеристик и методом конечных разностей. Действительно, в этом случае положение рассчитываемого узла заранее известно, а значение искомых функций вычисляют с помощью условий совместности, рассматриваемых на характеристике. Такая схема объединяет положительные свойства метода характеристик и метода конечных разностей и обладает некоторыми свойствами методов сквознога счета. Поэтому численные схемы с характеристической сеткой обратного типа получили широкое применение при решении конкретных задач. [c.125]

Один из них состоит в том, что в процессе расчета разрывы выделяются. При этом на разрывах удовлетворяются условия Ренки-па—Гюгонио, а в области гладкого решения дифференциальные уравнения интегрируются с помощью какой-либо достаточно точной разностной схемы. В случае двух независимых переменных может быть использован классический метод характеристик илн разностный метод в сочетании с преобразованием независимых переменных, выпрямляющим разрывы [86]. Разработаны алгоритмы улавливания скачка, движущегося по сетке (см., например, [123]). Такой подход оправдан для одиночных разрывов. Иногда он диктуется соображениями точности. Метод выделения разрывов усложняется, когда в потоке имеет место интерференция разрывов, хотя имеются методики его использования и в этом случае. Дополнительные трудности возникают в случае возникновения ударных волн внутри потока, прн нерегулярном отражении волны от стенки и т. п. [c.87]

В цитированных выше статьях [27, 32, 33, 118, 155], а также в работе [121] профилирование кольцевых сопел осуществляется классическим методом характеристик. В последние годы выполнен ряд исследований по профилированию методом характеристик сопел с заданным неравномерным, в частности, пеизоэнтроническим потоком на выходе [29, 30, 1О0]. В рамках обратной задачи профилирование сонел различного назначения рассмотрено в работах [127, 128, 130, 131, 149, 266]. [c.192]

Большое влияние на характер неравновесных процессов оказывает сверхзвуковая часть сопла. В настоящее время в конструкциях обычно используется семейство сопел с угловой точкой, построенных на базе равномерной замыкающей характеристики. Однако данное семейство сопел не является семейством сопел кратчайше длины. Более высокого темпа охлаждения газовой смеси можно достигнуть в более коротких соплах с неравномерным распределением параметров в выходном сечении. В [89] классическим методом характеристик проведено параметрическое профилировапие н.лоских и осесимметричных сопел, обеспечивающих заданные неравномерные газодинамические параметры в выходном сечепии. Рассмотрено, в частности, семейство, построенное на базе симметричной замьигаю-щеп характеристики и обеспечивающее параллельность потока на выходе II отсутствие ударных волн во всем поле течения. [c.288]

Рассмотрим схему решения сформулированной задачи классическим методом характеристик. Расчет осуществляется с помощью последовательного решения задачи Коши, Гурса и отмеченных новых двухграничных смешанных краевых задач профилирования. Численное профилирование начинается с решения задачи Коши с начальными данными на L, в процессе которого определяются область влияния I (см. рис. 1.3), а также характеристики 1 и Г. Затем последовательно решаются смешанная краевая задача с граничными условиями на части ВК характеристики 7° и Гг в области II и задача Гурса в областях III и IV. При задании в качестве границы Гг характеристики ВЫ вместо смешанной задачи в области [c.38]

Рассмотрим теперь схемы профилирования каналов при решении задач 3 и 4 прямым (рис. 4.40, а, в) и послойным методами характеристик. Порядок расчета внутренних точек расчетной области классическим методом характеристик не зависит от вида граничных условий и является обычным. Для расчета точек на границе используется отрезок 1—3 (2—3) характеристики ДС+(ЛС-) и соотношение вдоль нее. Величины Qз (задача 3) и рз (задача 4) в искомой точке 3 на границе в процессе расчета определяются по 0 (Гд) (0 (г з)) и р(Гд) (р(г1з)). Неизвестный параметр в этой точке определяется из соотношения вдоль 1—3 (2—3). Расчет полной области АВО для 1-й схемы (рис. 4.40, а) и ее части АхВОх (рис. 4.40, б) может быть организован как вдоль С+, так и вдоль С . В процессе расчета может быть выделена характеристика СО СхО ), которая ограничивает область влияния данных на линии ВГ) ВЬх) границы Ц. Для случая, показанного на рис. [c.176]

Результаты расчетов для плоского течения приведены на рис. 4.41. В качестве границы Г выбрана С -характеристика, рассчитанная классическим методом характеристик при обтекании угловой точки с числом М°=5 на оси. Кривая Q задана в виде окружности с радиусом R = r q M°), проходящей через точку В. Вдоль Q заданы распределение 6=0 (ф) по радиусу окружности задача 3) (ф —полярный угол) и p = p°= onst (задача 4). Цифрами / и 2 на рис. 4.41 обозначены профили каналов (рис. 4.41, а) и распределения М(х), g(x) вдоль стенок (сплошные и штриховые линии на рис. 4.41, б), полученные при решении задачи 4 и 3 соответственно, цифрой 3 на рис. 4.41, а — контур сопла и цифрой 3 [c.179]

Рассмотрим теперь задачу 3 для двухслойного течения. Прямая задача расчета двухслойных сверхзвуковых течений классическим методом характеристик решена в работе [25]. Применение сеточно-характеристического метода по слоям г з= onst для профилирования сопел с двухслойными течениями является удобным, так как позволяет естественным образом проводить выделение контактных границ. [c.180]

Наличие трещин в конструкциях и случаи их хрупкого разрушения, происходяпще при средних напряжениях ниже предела текучести (кажущихся ипженеру-копструктору безопасными), показали недостаточность классических методов расчета на прочность по упругому и пластическому состояниям. Возникла необходимость дополнить их новыми методами расчета на прочность, учитывающими законы зарождения и развития трещин, и новыми характеристиками материала, оценивающими стадию разрушения. [c.19]

Характеристика численных методов интегрирования. Классический метод Адамса весьма прост алгоритмически и особенно удобен для применения, если правые части уравнения представляют монотонные функции независимой переменной (рассматриваемые как сложные функции независимой переменной). Менее удобен этот метод в том случае, когда правые части представляют колеблющиеся функции, особенно если частота" колебаний большая, так как правильный ход последних разностей может быть в этом случае получен только при весьма малых интервалах /г. [c.238]

Получение вероятностных характеристик объекта при его испытании необходимо для расчета показателей надежности. Эта задача является весьма сложной, особенно при 1фат-ковременных испытаниях. Классические методы математической статистики по обработке опытных данных [5] достаточно эффективно применяются лишь при сравнительно простых стендовых испытаниях узлов и механизмов, которые могут быть выполнены в нескольких образцах и испытываться продолжительное время. При стендовых испытаниях сложных объектов - машин, ахрегатов, отдельных узлов и систем практически невозможно накопить статистическую информацию об отказах. Необходимо искать такие методы испытания, которые обеспечивали бы получение наиболее полной информации о состоянии машины по параметрам качества и надежности. Этим требованиям удовлетворяет так называемый программный метод испытания. [c.355]

Уравнения (3.72), (3.76) и (3.84) образуют систему гиперболических дифференциальных уравнений в частных производных первого порядка с двумя независимыми переменными, которыми являются осевая координата х и время Решение этой системы находится путем интегрирования. Функцию можно проинтегрировать на некотором интервале, если она непрерывна на этом интервале. Метод характеристик позволяет проинтегрировать известные непрерывные функции, вид которых типичен для рассматриваемой системы уравнений. Поэтому метод характеристик представляет собой, по существу, строгую математическую процедуру замены квазилинейных неоднородных уравнений в частных производных системой общих дифференциальных уравнений, обычно называемых совместными уравнениями, которые справедливы и интегрируемы на поверхностях, называемых характеристиками или характеристическими поверхностями. Мы дали в какой-то степени упрощенное описание этой процедуры более строгое математическое описание можно найти в классической монографии Куранта и Фридрихса [50] или в содержательной работе Цукроу и Хофмана [41]. [c.340]

Дженни, Олсон и Лендгриб [J.10] сравнили несколько методов расчета аэродинамических характеристик на режиме висения а) простые формулы с равномерной скоростью протекания и постоянным коэффициентом сопротивления, б) элементно-импульсную теорию, в) вихревую теорию Голдстейна — Локка, г) численное решение с неравномерной скоростью протекания без учета и с учетом поджатия следа (в последнем случае структура следа была заранее задана по экспериментальным данным). Обнаружилось, что классические методы и численное решение без учета поджатия следа завышают величину потребной мощности на висении, причем ошибка возрастает с увеличением нагрузки лопасти Сг/а (а также с увеличением концевого числа Маха и коэффициента заполнения и уменьшением крутки). Ошибки были объяснены тем, что не учтено под-жатие спутной струи или, другими словами, не принята во внимание действительная форма концевых вихрей. На нагрузку лопасти сильное влияние оказывает концевой вихрь, сходящий с предыдущей лопасти, т. е. нагрузка в значительной степени зависит от положения этого вихря по радиусу и вертикали относительно лопасти. Влияние вихря заключается в увеличении углов атаки внешних (для вихря) сечений лопасти и уменьшении углов атаки внутренных сечений. При умеренных (0,06 Ст/о 0,08) и больших нагрузках лопасти вихрь может вызвать срыв в концевой части, а значит, ограничить достижимую нагрузку концевой части и увеличить ее сопротивление, снизив тем самым эффективность несущего винта. Так как в концевой части лопасти нагрузка максимальна, аэродинамические характеристики винта в сильной степени зависят от характера обтекания концевых частей, а следовательно, от небольших изменений положения вихря (а также изменений профиля и формы лопасти в плане). Эффекты сжимаемости тоже играют важную роль, так как число Маха на конце лопасти максимально. Если бы сжимаемость воздуха и срыв не сказывались, влияние концевых вихрей на распределение нагрузки было бы еще сильнее, но эти факторы действуют взаимно исключающим образом. Если поджатием следа пренебречь, то все сечения лопасти становятся внутренними для вихря и он нигде не увеличивает углов атаки. При использовании схемы распределенной по следу завихренности или даже более простых схем влияние концевых вихрей вообще нельзя оценить. Таким образом, уточнение формы следа является решающим моментом в усовершенствовании методов расчета амодинами-ческих характеристик винта на режиме висения. Положение концевого вихря по радиусу и вертикали относительно следующей лопасти, к которой он подходит очень близко, имеет [c.99]

Изучение пассивационньа характеристик металлов и сплавов классическим методом потенциостатической потенциодинамической поляризации предусматривает проведение предварительной катодной обработки образцов с целью удаления поверхностных загрязнений я оксидных слоев. При этом считается, что состав и структура такой поверхности и объемных участков сплава идентичны, поэтому ее электрохимические характеристики определяют электрохимическое поведение системы в целом. Вместе с тем, результата рада работ показывают, что в аморфных сплавах (АС) имеют место значительные сегрегации легирующих элементов, в том числе и пассивирующих в поверхностных слоях глубиной до 20 нм. Очевидно, использование катодной обработки в условиях существования сегрегационных образований может исказить реальные электрохимические характеристики поверхности АС. [c.79]

Для оценки механических свойств аморфных сплавов широкое распространение получил метод измерения лшкротвердости. Существует методика корректной оценки прочностных и пластических свойств, в основе которой лежит классический метод измерения микротвердости [12.16]. Для того, чтобы полностью исключить )злияние геометрии и качества поверхности ленточных образцов, целесообразно измерять микротвердость на торцевой поверхности лент (рис. 12.14). Твердость, выраженная в мегапаскалях, представляет собой сопротивление материала большим пластическим деформациям при вдавливании идентора и находится, как показано, в прямой связи с характеристиками прочности. На рис. 12.15 приведены результаты одновременного и независимого измерения величины микротвердости HV (фактически твердости по Виккерсу) и величине при одноосном растяжении для ряда различных по составу аморфных сплавов па основе Fe, Со и Ni. Наблюдается четкая линейная зависимость HV КОт, где К = [c.173]

В основу проводимых в книге анализа и синтеза систем положена фотонная природа светового излучения и квантовый характер взаимодействия света с регистрирующим прибором (фоточувстви-тельным элементом). Наблюдаемы.м сигналом является последовательность квантовых переходов системы, происходящих под действием света, например последовательность фотоэлектронов, основной характеристикой которых является распределение вероятностей числа фотоэлектронов в фиксированный интервал времени (в книге рассматривается классический метод решения задачи взаимодействия света с приемником полуклассический — разд. 3.5 3.6 и, наконец, полностью квантовый, когда поле и вещество квантованы, — приложение 2 такой подход с методологической точки зрения является более полным). [c.12]

В главе обсуждаются экспериментальные методы оценки меж-слойного разрушения композитов. Кроме классического метода испытания на сдвиг с помощью короткой балки представлен ряд методов, основанных на подходах линейно-упругой механики разрушения методы двойной консольной балки, расслоения кромки при растяжении, изгиба балки с надрезом на конце, растяжения составного образца с одинарной и двойной накладками, растяжения полосы с косоугольным центральным надрезом. Каждый метод обсуждается с позиций сопротивления материалов. Такого рода подход прцемлем ввиду сложной природы композитов. Кроме того, в главе обсуждается взаимосвязь между основными экспериментальными даш1ыми и конструкционными свойствами композитов, в том числе рассматриваются критерий разрушения смешанного типа и параметрический анализ, включающий одномерную модель расслоения при выпучивании для оценки взаимосвязи между характеристиками материала и его конструкционными свойствами. Рассмотрены также соотношения между основными показателями свойств полимерного связующего и поведением материала матрицы in situ в составе композита. [c.193]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...