Разрушение смешанного типа

Односторонне накопленные деформации могут приводить не только к квазистатическим разрушениям, но и к разрушениям смешанного типа, когда накапливаются и квазистатические и усталостные повреждения. [c.6]

При термо усталостном малоцикловом нагружении предельное состояние определяется квазистатическими и усталостными повреждениями, приводящими к термо усталостно му разрушению смешанного типа. [c.43]

В зависимости от величины действующей нагрузки при мягком нагружении в общем повреждении превалирует либо усталостное, либо статическое повреждение, определяемые соответственно по зависимостям (4.40) и (4.41). Для квазистатического разрушения (при Малых долговечностях) определяющим является повреждение от накопленной деформации (рис. 4.14). При больших долговечностях разрушение (усталостный тип) происходит от накопленного циклического повреждения. В тех случаях, когда имеет место разрушение смешанного типа (к моменту разрушения ма- [c.101]

Разрушение первого типа характерно для поликристалличе-ских металлов при относительно невысоких температурах и относительно больших скоростях деформации, а также для металлических монокристаллов. Разрушение второго типа обычно наблюдается в поликристаллических металлах при относительно высоких температурах и относительно малых скоростях деформации. Иногда встречается разрушение смешанного типа, промежуточное между описанными выше, частично транскристаллическое, а частично интеркристаллическое, причем последнее имеет место в области, примыкающей к поверхности образца. Разрушение этого типа встречается в поликристаллических металлах при температурах, промежуточных по отношению к температурам первого и второго типов разрушения. Такой смешанный тип разрушения обычно не сопровождается образованием шейки. Таким образом, с повышением температуры вязкое разрушение сменяется хрупким. [c.37]

Метод изгиба короткой балки применительно к современным композитам со сравнительно высокой межслойной сдвиговой прочностью можно применять только как метод технического контроля. Одновременное действие сжимающих и касательных напряжений обусловливает разрушение смешанного типа, что делает этОт метод неприемлемым для оценки межслойной сдвиговой прочности. [c.295]

Следует надеяться, что в дальнейшем будут предприняты попытки дать удовлетворительное объяснение также и для механизма второго из только что упомянутых типов разрушения. Это дало бы возможность установить сущность наблюдавшихся исследователями различий между этими типами разрушения путем отрыва, путем сдвига и разрушения смешанного типа, а также выяснить влияние предварительной холодной обработки пластичных металлов на вид разрушения ). [c.226]

Взаимосвязи геометрических размеров штифта и толщины покрытия с возникающими напряжениями и характером разрушения посвящены работы [16, 95, 96]. Диаметр штифта должен быть около 2 мм. При использовании штифтов иного диаметра наблюдаются либо поперечное разрушение (см. рис. 4.3, б) покрытия по периметру штифта, либо смешанный тип разрушения, когда часть покрытия отслаивается по границе раздела покрытие — штифт , а другая — по покрытию (см. рис. 4.3, в). [c.59]

Строение изломов. Образцы всех сплавов и состояний имели шероховатый излом со смешанным характером разрушения (внутризеренное и межзеренное). Почти у всех сплавов наблюдалось расслаивание (см. рис. 4), являющееся следствием сильной склонности материала к образованию шейки и разрушению по типу сдвига. Препятствием для образования шейки является надрез, что приводит к разрушению сдвигом по отдельным плоскостям и расслаиванию. [c.171]

Важным аспектом любого исследования разрушения является фрактография. Она находится в центре многих споров о механизмах тех или иных процессов и мы в данном обзоре также использовали фрактографические данные для выбора из двух альтернативных объяснений. Все же во многих случаях мы опустили подробное сравнение и обсуждение вида поверхности разрушения. Причина состоит в том, что слишком часто в исследованиях фрактография не используется совсем или же используется плохо (неправильно или неубедительно). Мы призываем исследователей больше использовать фрактографию при малых увеличениях (например, 200—1000 X) при анализе часто встречающихся разрушений смешанного или составного типа. При этом следует производить оценку относительного вклада различных типов разрушения [55, 124], а также (если возможно) приводить количественные данные о таких особенностях, как вторичное растрескивание, размер фасеток скола и лунок на поверхности разрушения. Наконец, более широкое использование оже-электронной спектроскопии, в тех случаях, когда ее применение возможно, также может дать интересные результаты. [c.147]

Р настоящее время в качестве ингибиторов коррозии и коррозионно-механического разрушения используют тысячи различных химических веществ [39]. По механизму действия их можно разделить на анодные, катодные и ингибиторы смешанного типа, в зависимости от того, на какие коррозионные процессы они оказывают максимальное влияние. Для повышения коррозионной стойкости сталей в нейтральных электролитах используют обычно неорганические вещества пассивирующего действия, влияющие на анодные процессы, К ним относятся хроматы, полифосфаты, бензоат натрия, нитраты и пр. Для кислых сред используют преимущественно органические вещества адсорбционного действия, тормозящие катодные процессы. К таким ингибиторам относятся катапин А, катапин К, КПИ-1 ОБ-1, ХОСП-10 и др. [39]. Однако ингибиторы коррозии не всегда могут защищать металл от наводоро-, живания, часто влияющего на его прочность. [c.111]

Наряду с этим при термоусталости разрушение начинает переходить на границы зерен по механизму зернограничного проскальзывания [2]. Вероятность того, что этот тип разрушения будет превалирующим невелика вследствие более ярко выраженного процесса деформационного упрочнения и недолгого пребывания при высокой температуре. Поэтому следует ожидать преимущественно внутризеренное разрушение и разрушение частично смешанного типа при минимальных (в пределах рассматриваемого диапазона) значениях о и е. [c.55]

Однако при больших амплитудах термоциклического деформирования возможно более раннее, чем при ползучести, образование внутризеренных трещин, распространение которых может быть затруднено из-за недостаточно высокого напряжения и упрочнения тела зерна. При этом должно наблюдаться разрушение преимущественно смешанного типа с некоторым увеличением суммарной относительной долговечности. [c.56]

Возможны случаи промежуточных (между квазистатическим-и усталостным типами) малоцикловых разрушений (смешанный характер разрушения). При этом в зоне разрушения образуются [c.95]

В связи с тем что при расчетах используются средние значения деформаций и, кроме того, испытание на малоцикловую ус-та.чость в жестком и мягком режимах (за исключением квази-статического и смешанного типов разрушения) осуществляется, как правило, при деформациях, не превышающих 4—5%, когда имеет место равенство истинных и условных относительных деформаций, в практике экспериментальных исследований нашли применение экстензометры как для измерения продольных, так и поперечных деформаций. [c.50]

Смешанный тип разрушения определится предельной суммой как усталостного, так и квазистатического повреждений, получаемой в соответствии с зависимостями (4.102) и (4.103). Первые микротрещины появляются в местах максимальных деформаций, и количество трещин определяется в соответствии с кривыми распределения деформаций по базе образца [89]. С увеличением количества циклов нагружения число микротрещин непрерывно возрастает. Если в начале нагружения, когда еще отсутствовали микротрещины, имеет место собственно пластическая деформация, то с возникновением микротрещин начинает развиваться и деструктивная деформация, обусловленная открытием и закрытием микротрещин, а также смещением и разворотом блоков относительно [c.147]

Аналитическое описание изменений деформаций [1, 2], как правило, ведется через условные напряжений (усилия, отнесенные в исходному сечению). Фактически же, в особенности при мягком нагружении, в области квазистатического и смешанного типов разрушения вследствие образования шейки истинные деформации и напряжения, как будет показано ниже, могут существенно отличаться от условных напряжений в цикле. [c.170]

Измерения в зоне трещины показывают, что микротвердость в ней ниже, чем средняя микротвердость. При квазистатическом типе разрушения не наблюдалось образования микротрещин вплоть до разрушения — накопление повреждений (уменьшение сечения за счет сужения опережало накопление повреждений за счет трещин). Смешанному типу свойственно как образование шейки, так и возникновение микротрещин на второй стадии нагружения, характеризующейся падением и дальнейшей стабилизацией микротвердости. [c.213]

Гладкие оболочки. Потеря устойчивости при комбинированном нагружении (рис. 51) сопровождается волнообразованием смешанного типа. Вмятины оказываются более вытянутыми вдоль образующей, чем при сжатии. Если же основной нагрузкой является внешнее давление, то разрушение происходит с образованием в окружном направлении нескольких вмятин, вытянутых в продольном направлении на всю длину образующей. Критическое состояние оболочки определяется уравнением [c.112]

ПОЛОСКИ, к-рая существенно зависит от скорости отслаивания, увеличиваясь с уве личением последней. Изменение темп-ры сказывается прежде всего на типе отрыва. С повышением темп-ры внутр. напряжения, возникшие п пленке при склейке, могут быть сняты частично за счет того, что температурный коэфф, расширения пленки обычно больше, чем у подложки, частично за счет увеличения скорости релаксац- процессов, происходящих в пленке. При этом адгезионная прочность возрастает и наблюдается не адгезионный, а смешанный тип разрушения. При дальнейшем повышении темп-ры тип разрушения станет когезионным, так как с повышением темп-ры прочность полимера резко падает и становится меньше адгезионной. Г. М. Бартенев. [c.91]

Как правило, прочность при поперечном растял<ении уменьшается с увеличением продолжительности предварительного отжига при 811 К, а дефо рмация разрушения обнаруживает тенденцию к некоторому росту. Прочность первого образца в табл. 2 (неотож-женного) низка, поскольку матрица не переведена в состояние твердого раствора. Во всех образцах имеет место разрушение смешанного типа. Значит, прочность поверхности раздела и сопротивление волокна расщеплению меняются в широких пределах, что, возможно, отчасти обусловлено постепенным разрушением окисной пленки между волокнами и матрицей. Хотя такая [c.218]

Когда одаостороннее накопление пластических деформаций сочетается с развитием усталостных трешин, происходит разрушение смешанного типа. Деформации, накопленные в условиях циклического нагружения к моменту разрушения, меньше предельных пластических деформаций (см. рис. 1.6), что обусловлено увеличением доли усталостных повреждений. В общем случае доли квазистатических и усталостных повреждений сопоставимы и долговечность определяют из условия постоянства и равенства единице их суммы. [c.10]

Краффт, Салливан и Бойл изучали увеличение доли губ среза при росте трещины (см. рис. 61). Было обнаружено, что 5 зависит главным образом от абсолютного прироста трещины, поэтому возрастание нагрузки в процессе роста трещины частично обусловлено увеличением доли губ среза. К сожалению, не существует общей теории разрушений смешанного типа в промежуточной области (область В, рис. 54), поэтому / -кривые для данной геометрии образца следует определять экспериментально. Для получения достоверных значений вязкости разрушения в условиях плоской деформации необходимо разработать стандартные методы испытаний. [c.123]

При моделировании процессов длительного разрушения различают идеально хрупкое (бездеформационное) разрушение, идеально вязкое, протекающее по схеме Хоффа [75] (при котором нарушение сплошности материала происходит лишь в момент, когда площадь сечения вследствие поперечного сужения обращается в нуль), и, наконец, промежуточное разрушение смешанного типа. Предельную деформацию предшествующую разрушению при ползучести, называют деформационной способностью материала, или его ресурсом пластичности. Она может заметно отличаться от величины 6 (табл. АЗ.6). В качестве характеристик определяют остаточную деформацию ползучести 4 и относительное сужение Х]/, при разрушении. Эти характеристики весьма чувствительны к условиям испытания — температуре и напряжению, определяющим время до разрушения [83]. При постоянной температуре по мере уменьшения напряжения (увеличения tp) ресурс пластичности, как правило, снижается. Однако в некоторых случаях (в частности у сталей перлитного класса) по достижении некоторого минимума с ростом tp ресурс в дальнейшем снова увеличивается. Обычно это связано со структурными изменениями, происходящими в металле во время испытания. Зависимость 6, = = 6 (Т) также может иметь минимум, значение которого зависит от времени до разрушения. Для определения 8 некоторые исследователи рекомендуют проведение испытаний при постоянной скорости деформации. [c.84]

Сравнивая значения скорости высвобождений энергии на рис. 2.16 и 2.17, находим, что при распространении дефекта по срединно1№ плоскости высвобождается больше энергии деформирования, чем в случае дефекта такого же размера, распространяющегося по поверхности раздела -25°/90°. Вопрос о том, будет ли расслоение по срединной плоскости происходить до начала расслоения по поверхности раздела -25°/90°, решаете) с помощью критерия (3), в который также входит вязкость разрушения материала G . Здесь предполагается, что уравнение (3) применимо для анализа прорастания расслоений как типа I, так и смешанного типа. Несмотря на то что, по-видимому, отсутствует критерий разрушения путем комбинированного расслоения, предполагается, что использование уравнения (3) для анализа разрушения смешанного типа может означать наличие многих значений G . Действительно, как будет показано [c.112]

В главе обсуждаются экспериментальные методы оценки меж-слойного разрушения композитов. Кроме классического метода испытания на сдвиг с помощью короткой балки представлен ряд методов, основанных на подходах линейно-упругой механики разрушения методы двойной консольной балки, расслоения кромки при растяжении, изгиба балки с надрезом на конце, растяжения составного образца с одинарной и двойной накладками, растяжения полосы с косоугольным центральным надрезом. Каждый метод обсуждается с позиций сопротивления материалов. Такого рода подход прцемлем ввиду сложной природы композитов. Кроме того, в главе обсуждается взаимосвязь между основными экспериментальными даш1ыми и конструкционными свойствами композитов, в том числе рассматриваются критерий разрушения смешанного типа и параметрический анализ, включающий одномерную модель расслоения при выпучивании для оценки взаимосвязи между характеристиками материала и его конструкционными свойствами. Рассмотрены также соотношения между основными показателями свойств полимерного связующего и поведением материала матрицы in situ в составе композита. [c.193]

Образец с центральным надрезом для растяжения под углом к направлению армирования представляет уникальную возможность изучения морфологии поверхности разрушения смешанного типа с разным вкладом деформирования типов I и II. Поверхности разрушения были изучены в работе [56]. Отдельные результаты из этой работы представлены далее таким образом, чтобы можно было представить себе специфику поверхностей, образующихся при разрушении смешанного типа в однонаправленных композитах. [c.285]

Дональдсон [67], используя модель расслоения выпучиванием Уиткома [66], исследовал влияние вязкости материала на условия начала расслоения в слоистых композитах под действием сжатия. Уитком вывел выражения для G и G,, как функций приложенной нат>узки, длины трещины, ширины слоистого композита, осевой и изгибной жесткостей расслоенного композита и параметров, определяемых из решения методом конечных элементов по модели расслоения выпучиванием. При выводе таких выражений был применен метод смыкания трещины [60]. Параметры, использованные при решении задачи, включали виртуальное расстояние смыкания трещины Да, решения для сил и деформаций в вершине трещины при единичной нагрузке. Решения для четырех классов слоистых композитов для единичных сил и перемещений представлены Уит-комом в виде таблиц. В работе [67] аналитические выражения для G, и G,,, полученные Уитком ом, использованы в сочетании с итерационной процедурой для определения критических нагрузок, связанных с распространением трещины. Итерационная процедура включала выбор величин такой критической нагрузки, при которой искомые величины G и G,, одновременно удовлетворяли рассматриваемому критерию разрушения смешанного типа. [c.290]

Основываясь на современном уровне интерпретации межслойно-го разрушения композитов, как она представлена в настоящей главе, можно сделать ряд важных выводов. Во-первых, ввиду низкой чувствительности задачи одномерного расслоения к критерию разрушения смешанного типа при описании разрушения следует сосредоточиться на оценке поведения при деформировании типов I и II и использовать линейный критерий разрушения смешанного типа, представленный уравнением (142). Метод двойной консольной балки и испытание на изгиб балки с концевым надрезом являются, по-видимому, наиболее практичными и перспективными подходами к оценке поведения при деформировании типов I и II соответственно. Для разработки смол, образующих матрицу композита, можно использовать зти же методы и образцы с адгезионной связью. Поведение при разрушении чистого связующего часто можно соотнести с межслойным разрушением композита по матрице in situ при условии, что ограничена пластическая деформация. Выполнить это условие можно, создав тонкий (около 0,05 мм) слой связующего. [c.294]

Вязкое разрушение характеризуется наличием заметных дшкро-деформаций детали. Другим предельным случаем является хрупкое разрушение. В зависимости от характера нагружения, состава и структуры стали могут встречаться разрушения смешанного типа. Так называемые хрупкие разрушения без видимых невооруженным глазом пластических деформаций могут иметь место как при статических, так и при динамических нагрузках. [c.269]

Для области а карты характерны незначительные структурные изменения, большая деформация при разрушении, смешанный характер разрушения по вязкому типу, клинообразование и вблизи границы области — наличие отдельных пор. [c.10]

Иш-ибирование сред заключается во введении в них веществ, тормозящих коррозионное разрушение металлов. Ингибиторами называются вещества, которые при растворении в жидкой (или газообразной) агрессивной среде способны адсорбироваться из нее на поверхности металлов и снижать скорость их коррозии. Иш ибиторы могут существенно снижать скорость коррозии металлов, иногда даже в несколько сот раз. Большинство ингибиторов — это вещества смешанного типа, т. е., адсорбируясь на поверхности металла, они тормозят как анодный, так и катодный сопряженный процессы. Пассивирующие ингибиторы способствуют образованию на поверхности металла защитной 1шен-кн и переводу его в пассивное состояние [1,3]. [c.107]

Смешанный тип связи возникает в композиционных материалах псевдопервой группы после разрушения окисных пленок и начала химического взаимодействия. [c.60]

В случае циклической термической деформации стали 12Х18Н10Т с амплитудой е = 1,2% сдвиговые процессы являются ведущими. Эффект упрочнения при этом проявляется прежде всего в заметном увеличении времени до разрушения (до 1,5 раза) предварительно циклически деформированных образцов при ползучести. Одновременно резко снижается длительная пластичность бо,9 при переходе с внутризеренного на смешанный тип разрушения, что обусловлено упрочнением тела зерна. [c.86]

Основным в эксплуатационных условиях, однако, является усталостный или смешанный тип разрушения, когда достижение предельного по условиям прочности состояния не сопровождается накоплением односторонних деформаций или их величина составляет только некоторую долю от значений, получающихся при квазиста-тическом малоцикловом разрушении. [c.3]

В указанных интервалах долговечностей имел место смешанный тип разрушения. Для меньших долговечностей доля квазистати-ческого повреждения растет и количество трещин уменьшается, и при долговечностях до 5—6 циклов видимые трещины (размером более 0,1 мм) практически не наблюдаются. При долговечностях, превышающих отмеченные выше интервалы, количество микротрещин также уменьшается, но имеющиеся отдельные микротрещины к моменту разрушения, как правило, имеют большие размеры. Размер микротрещин также зависит от условий нагружения, и для указанных видов нагружения максимальный среднестатистический размер микротрещин соответствовал интервалам долговечностей с максимальным количеством микротрещин (рис. 4.35). Наибольшие плотность трещин и их размер имели [c.149]

Рассмотрим на лицевых поверхностях эластомерного слоя граничные условия смешанного типа. Такие условия имеют место, например, когда происходит частичное отслоение резиновых слоев от металлических. Причиной отслоения могут быть непроклейки и другие дефекты, появившиеся в процессе изготовления и эксплуатации элементов. Отслоение снижает жесткость изделий, и по величине уменьшения жесткости можно судить о размерах площади отслоения. Значительные отслоения могут привести к разрушению многослойных элементов. [c.51]

Лабораторные испытания образцов, изготовленных из однонаправленных эпоксидных углепластиков, показали, что вязкость разрушения материала G , измеренная для расслоения смешанного типа, обычно больше, чем при расслоении типа I кроме того, установлено, что G , измеренное для расслоения смешанного типа, зависит от вклада сдвиговой составляющей [19—21]. На рис. 2.18 представлена экспериментально определенная зависимость величины G при смешанном типе растрескивания матрицы (только типов I и II) от отношения G /Gj. Видна тенденция монотонного возрастания G . Образцы изготовлялись из однонаправленного эпоксидного углепластика (ТЗОО/934), вырезались под углом к направлению армирования и имели двухсторонние надрезы, как показано на врезке рис. 2.18. Хотя такой эксперимент неточно моделирует действие расслоения у свободной кромки, он, тем не менее, дает общий характер изменения G в условиях смешанного типа растрескивания матрицы. Другие методы, с использованием неравномерно [c.113]

Причина увеличения при растрескивании смешанного типа н а ясна. Однако приближенную физическую интерпретацию этого явления можно дать, изучая его на микроскопическом уровне. Недав но выполненные фрактографические исследования указывают на наличие локальной области пластичности у вершины трещины. Все определяющие данный процесс факторы проявляются на микроскопическом уровне и поэтому не могут быть строго введены в макроскопическую модель. Следовательно, в контексте применения урав.-нения (3) необходимо характеризовать величину как многозначную, зависящую от степени взаимодействия типов разрушения, такую, как на рис. 2.18. Чтобы выбрать надлежащее значение G длЛ рассматриваемой трещины, надо определить отношение Gjj/Gj. [c.114]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...