Балки короткие

Проверке следует подвергать балки короткие, балки с тонкой и высокой стенкой сечения, балки, изготовленные из материала, плохо сопротивляющегося сдвигу, и балки, несущие большие нагрузки вблизи опор. [c.124]

Знак минус перед значением момента 24 700 берем потому, что на схеме И табл. 13 момент М стремится повернуть балку короткой частью пролета вниз, в нашем же случае - наоборот [c.156]

Узлы передней независимой подвески с поперечным расположением рычагов автомобиля ГАЗ-24 Волга (рис. 87) смонтированы на поперечине 11, которая укреплена на балках короткой рамы. Вес автомобиля передается на каждое колесо через пружину 9, установленную между опорной пластиной 12 и поперечиной И. Колесо подвешено на двух рычагах б и 10, шарнирно соединенных с поперечиной и стойкой 5 подвески. Рычаги имеют разную длину— верхний рычаг короче. Стойка 5 подвески соединена с рычагами 6 п 10 посредством резьбовых пальцев 4 и 13. [c.175]

Узлы передней независимой шкворневой подвески с поперечным расположением рычагов автомобиля ГАЗ-21 Волга (рис. 109) смонтированы на поперечине //, которая укреплена на балках короткой рамы. Вес автомобиля передается на каждое колесо через пружину 9, установленную между опорной пластиной 14 и поперечиной II. Колесо подвешено на двух рычагах 6 и 10, шарнирно соединенных с поперечной и стойкой 5 подвески. Рычаги имеют разную длину — верхний рычаг короче. Нижний рычаг 10 резьбовой втулкой шарнирно закреплен на оси 12 стойка 5 подвески соединена с рычагами 6 и 10 посредством эксцентриковых втулок 8 и 16 и резьбовых пальцев 4 и 15. Гидравлические телескопические амортизаторы 7 установлены внутри пружин подвески. [c.203]

I < I < А Ь — балки короткие, рассчитываются по методу начальных параметров (см. ниже) [c.175]

Коэффициент а обычно бывает больше 2 для двутавровых балок, и если эти балки коротки, то влияние поперечной силы может быть сравнительно велико-Пользуясь уравнением (70) и рис. НО, мы получаем [c.152]

На рис. 16.4 дано изображение сварной металлической балки двутаврового сечения, состоящей из верхнего и нижнего поясов, стенки и ребер жесткости — длинных и коротких. В обозначениях сварных швов указывается необходимая величина катета (первая цифра) и длина шва (вторая цифра), [c.415]

Однако, хотя и редко, но встречаются случаи, когда опасная точка принадлежит нейтральному слою. В ней материал испытывает чистый сдвиг (рис. 249, б и 250, б), и для расчета следует пользоваться условием прочности (10.29). Такое положение может быть тогда, когда при больших поперечных силах в сечениях балки действуют незначительные изгибающие моменты, например, при коротких пролетах и значительной поперечной нагрузке. [c.262]

В качестве примера рассмотрим случай удара при изгибе (рис. 592). Пусть в момент удара груз Q имеет скорость v, а балка неподвижна. В течение очень короткого промежутка времени все элементы балки приобретают некоторую скорость, а скорость груза тем временем несколько уменьшается. [c.644]

Большинство балок рассчитывают только по нормальным напряжениям три вида балок следует проверять по касательным напряжениям, а именно 1) деревянные балки, так как древесина плохо работает на скалывание 2) узкие балки (например, двутавровые), так как максимальные касательные напряжения обратно пропорциональны ширине нейтрального слоя 3) короткие балки, так как при относительно небольших изгибающем моменте и нормальных напряжениях у таких балок могут возникать значительные поперечные силы и касательные напряжения. [c.256]

Длинные балки, как правило, рассчитываются по уравнению (11.3.3), короткие балки — по (11.3.4), особо ответственные конструкции проверяются по уравнениям (11.3.5), (11.3.6), т. е. делается полный расчет балки. [c.186]

Так как 1,2 < 3,05 < 4, балка должна быть рассчитана как короткая. Воспользуемся методом начальных параметров [c.327]

В случае б) р/ < 3, балка-полоска короткая. Воспользуемся методом [c.335]

При короткой балке (или независимо от ее длины, если она нагружена большими сосредоточенными силами, приложенными на малых расстояниях от опор) поперечные силы могут иметь значительную величину, в то время как изгибающие моменты могут оказаться сравнительно небольшими. В этих случаях следует определить максимальные касательные напряжения в том поперечном сечении, в котором поперечная сила имеет наибольшее значение. Если [c.271]

Выше было показано, что при изгибе балки поперечными силами в сечениях балки, кроме изгибающих моментов, вызывающих нормальные напряжения, действуют и поперечные силы. Касательные напряжения, вызываемые поперечными силами, достигают значительной величины только Б очень коротких балках. Поэтому расчет балок производится обычно только по нормальным напряжениям. [c.228]

Для определения пределов прочности при сдвиге слоистых материалов широко используется как изгиб коротких балок с отношением l/h 5, так и Испытание пластинок в шарнирном четырехзвеннике. Использование этих методов для испытаний пространственно-армированных материалов не дает положительных результатов. При испытании на изгиб коротких балок даже с отношением llh яг 3 не происходит их разрушения от сдвига. Изменение формы поперечного сечения балки с прямоугольника на двутавр не. дает положительных результатов. [c.46]

На машинах испытывают более короткие балки обычно по схеме рис. 44, б. Длина такой балки равна 1—2 м в зависимости от типа машины. Для испытания балок на изгиб у машин имеются приспособления в виде траверсов с опорами по концам и приставных ножей, через которые осуществляется нагружение. Пресс Амслера силой 200 Т (см. описание пресса в работе 3) снабжен передвижным траверсом 1 (рис. 45) длиной 2мв виде клепаной двутавровой балки устанавливаемой на рабочем поршне 2 гидравлического цилиндра машины. [c.81]

Отмечаем, что формулы (26) и (27) справедливы для достаточно длинных балок. В случае короткой балки центр изгиба смещается к центру сдвига (см. стр. 28 ). [c.90]

Исследуем удлиненную прямоугольную полосу из дуралюмина, защемленную по короткому краю (рис. 72). В этих условиях полосу можно рассматривать как широкую балку, с одним заделанным и другим свободным концом. Уравнение поперечных колебаний такой балки-полосы, как системы с бесконечно большим числом степеней свободы, получается из уравнения упругой линии, имеющего вид [c.115]

Рассмотрим симметричный корытный профиль здесь оба центра лежат на оси симметрии профиля центр изгиба — точка в плоскости сечения, через которую проходит равнодействующая касательных сил, определяемых по элементарной теории изгиба балки центр жесткости — точка, через которую проходит равнодействующая внешних сил, не вызывая закручивания балки. В случае весьма длинной балки центр жесткости совпадает с центром изгиба. При уменьшении длины балки центр жесткости смещается и в случае короткой балки совпадает с центром сдвига [8]. Центр сдвига корытного профиля находится в точке пересечения оси симметрии профиля с осью стенки. [c.281]

Исследуя балки различной длины, можно заметить, что центр жесткости у короткой балки находится ближе к стенке, чем у длинной балки. Отклонение центра жесткости от центра изгиба наблюдается даже при значительной длине балки. При отношении длины балки к высоте, равном 10, отклонение может составлять около 10% полного эксцентриситета d. Если же указанное отношение равно 5, то отклонение центра жесткости от центра изгиба составляет около 50%, т. е. центр жесткости находится приблизительно посредине между центром изгиба и центром сдвига. При отношении длины балки к высоте около 2 центр жесткости практически совпадает с центром сдвига, т. е. со стенкой швеллера. [c.282]

Характер распределения нормальных напряжений по сечению балки устанавливается при помощи тензометров. В случае короткой балки закон распределения напряжений по высоте сечения отклоняется от линейного наблюдается концентрация напряжений в углах профиля. [c.282]

Следует отметить, что второе слагаемое в знаменателе равенства (23) учитывает влияние инерции поворота сечения на частоты поперечных колебаний балки. Из равенства (24) можно заключить, что этот эффект является существенным для коротких (малая длина ), щироких (большой параметр рз) или гибких (малый параметр р ) балок нри определении частот, соответствующих высшим формам колебаний (большой номер т). [c.140]

Разработан ряд прямых методов измерения характеристик напряженного состояния на поверхности раздела и адгезионной прочности. Поляризационно-оптический метод волокнистых включений наиболее надежен при определении локальной концентрации напряжений. Испытания методом выдергивания волокон из матрицы пригодны для измерения средней прочности адгезионного соединения, а методы оценки энергии разрушения — для определения начала расслоения у концов волокна. Прочность адгезионной связи можно установить по результатам испытаний композитов на сдвиг и поперечное растяжение. Динамический модуль упругости и (или) логарифмический декремент затухания колебаний применяются для определения нарушения адгезионного соединения. Динамические методы испытаний и методы короткой балки при испытаниях на сдвиг обычно пригодны для контроля качественной оценки прочности адгезионного соединения и определения влияния на нее окружающей среды. [c.83]

При повышенной температуре после старения на воздухе у всех композитов на основе полиимидной смолы прочность при испытаниях на сдвиг методом короткой балки оказалась разной в пределах ошибки эксперимента (среднее отклонение 0,35 кгс/мм ). Возможно, что такое несоответствие объясняется разной пористостью композитов. [c.281]

Испытания композитов на сдвиг методом короткой балки при 316 °С показали, что после кипячения в воде прочность полиимиД-ных углепластиков, подвергавшихся старению на воздухе. Также меняется незначительно по сравнению с изменением, которое вызвано старением. У трёх композитов прочность на сдвиг не изменяется, а у двух других снижается на 21 и 8,9%. Падение прочности после кипячения в воде фактически составляет соответственно 10 и 16%. [c.283]

Корреляция с теорией экспериментальных данных по межслойной сдвиговой прочности, полученных при испытаниях на поперечный изгиб коротких балок, затрудняется тем, что и ширина, и толщина балки влияют на межслойную сдвиговую прочность. Это влияние проиллюстрировано на рис. 41. [c.154]

Было спроектировано и изготовлено два варианта виброизолирующей проставки длинная балка и короткая. Габариты длинной балки длина — 2700 мм, ширина — 200 мм, высота — 620 мм масса ее равна 150 кг. По длине дизеля (7,5 м) с каждого борта к опорным лапам остова крепятся по две длинные виброизолирующие балки. Короткая балка имеет аналогичную конструкцию и предназначена для установки под привод крупных вспомогательных механизмов (ПКВМ), являющихся основным источником высокочастотной вибрации. Ее габариты следующие длина — 900 мм, ширина — 215 мм, высота — 635 мм. Суммарная масса — 600 кг. Для установки дизеля требуются две короткие балки — по одной с каждого борта. Длинная и короткая виброизолирующие балки могут быть использованы в качестве элементов фундамента дизеля. [c.48]

Эта формула была выведена Шуравским в середине прошлого века и применена при проектировании деревянных мостов. Дерево слабо сопротивляется сдвигу в продольной плоскости и для коротких деревянных балок касательные напряжения могут быть более опасными, чем нормальные. Деревянные балки, как правило, имеют прямоугольное сечение, для прямоугольника с высотой 2h формула (9.16.1) дает следующий результат [c.319]

Часто применяемые на практике балки таврового, двутаврового, зетового, коробчатого и других тонкостенных сечений могут рассматриваться как состоящие из длинных прямоугольных полос, соединенных между собой вдоль краев. Элементарная теория изгиба применительно к таким профилям может быть неточной более правильные расчеты получаются, если строить для каждой из полос решение плоской задачи теории упругости и эти решения сопрягать между собою. Таким образом, возникает естественная необходимость построения решения плоской задачи для длинного, вытянутого прямоугольника. Оговорка о том, что прямоугольник должен быть вытянут, существенна. Дело в том, что метод разделения переменных, который будет применен в этой задаче, не позволяет удовлетворить двум граничным условиям на каждой стороне. Поэтому при решении добиваются точного удовлетворения граничных условий на длинных сторонах, тогда как на коротких сторонах граничные условия выполняются лишь интегрально. Вспомним, что такая же ситуация встречается в теории кручения и изгиба. Пусть ширина балки есть 2Ь, длина I, оси координат выбраны так, что границами слун ат линии х, = 0, х, = I, Х2 = Ь. [c.355]

Для перекрытия нескольких смежных пролетов применяются либо неразрезные, либо многопролетные балки с промежуточными шарнирами. На рис. 18.5 показаны два типа таких балок. Один тип (рис. 18.5, а) характерен чередованием основных двухконсольных балок с подвеснымн короткими балками, опирающимися на концы консолей, Бесшарнирные пролеты чередуются с пролетами, имеющими по два шарнира. [c.451]

Балки из композиционных материалов могут быть многослойные и трехслойные. Можно привести множество примеров многослойных балок от простого короткого образца для испытаний до более сложных двутавровых балок переменного сечения (рис. 15) или искривленных балок (рис. 16). Конфигурация трехслойных балок также может изменяться в пшроких (хотя и не до такой степени) пределах — от образца для испытаний (рис. 17) до перекрестных балок и панелей переменной толщины. [c.133]

Соответствующая задача для балки из композиционного материала подробно рассмотрена в работе Сана [161 ], который исследовал волны в слоистых балках, предполагая, что для каждого слоя справедливы гипотезы Тимошенко. Сан сравнил свое решение для десятислойной балки с точным решением и с решением, полученным по теории Тимошенко для однородной балки. При отношении модулей сдвига чередующихся слоев порядка 100 теория эффективного модуля, основанная на предложенном Фойгтом усреднении постоянных, приводит к результатам, достаточно хорошо согласующимся с точным решением для 2nh X< , где h — общая толщина балки. Для более коротких волн модель, предусматривающая введение эффективного модуля, существенно отличается как от микроструктурной, так и от точной. [c.291]

В эпоксидном углепластике растягивающие напряжения в смоле составляют 1,8 кгс/мм . Теоретически касательные напряжения вдоль оси волокна максимальны на его концах и равны нулю в середине. При испытаниях композита на сдвиг методом короткой балки наибольшие касательные напряжения возникают на концах волокна. Так как на поверхности раздела уже действуют касательные напряжения, нагрузка в момент разрушения таких образцов будет меньше, чем у образцов, в которых внутренние напряжения отсутствуют. Поэтому сдвиговая прочность композита ниже из-за появления касательных напряжений вдоль оси волокна, вызванных разл ичием коэффициентов линейного расширения волокна и смолы. [c.262]

Бор. Волокна бора характеризуются высоким сопротивлением сжатию наряду с высоким удельным модулем. Это позволяет использовать их, в особенности для конструкций, работающих под давлением (с ограниченной устойчивостью) и обладающих высокой жесткостью. Свойства волокон высоко стабильны. Благодаря высокому модулю упругости бора в полимерной матрице возникают низкие напряжения. Волокна имеют хорошую адгезию к связующему (матрице), что подтверждают высокие результаты стандартных испытаний на межслоевой сдвиг по методу короткой балки. Сочетание этих свойств ведет к повышению усталостной прочности волокнистых материалов с применением бора, составляющей, как правило, 70% от предельного значения кратковременной йрочно-сти для одноосноармироваиных материалов. [c.83]

Определены по испытаниям на мешслойный сдвиг короткой балки. Определены при изгибе слоистого бруса. [c.88]

Первоначально внимание было сосредоточено на высокомодульных волокнах типа I (НМ). Было обнаружено, что композиты на основе таких волокон обладают низкой межслойной сдвиговой прочностью, в некоторых случаях она была равна всего лишь 15 Н/мм . В дальнейшем было установлено, что поверхностная обработка волокон путем их окисления может приводить к сугде-ственному повышению межслойной сдвиговой прочности композитов. Характерная для этого случая величина прочности приведена в табл. II для Графила HM-S (S — surfa e treatment — поверхностная обработка). С использованием волокон типа II можно получить совершенно хрупкие композиты, не обнаруживающие разрушения в виде межслойного сдвига при изгибном испытании по схеме короткой балки. Установлено, что волокна типа III в необработанном состоянии обеспечивают удовлетворительную меж-слойпую сдвиговую прочность. [c.366]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...