Длительная пластичность

Процессы разрушения и деформирования при ползучести взаимно связаны. Немаловажное влияние на развитие деформационных процессов оказывают присутствие в стали и тип образующихся при ползучести несплошностей. Длительная пластичность стали наряду с другими факторами зависит от типа разрушения и механизма ползучести. [c.11]

Повышение длительной пластичности при температуре 640 С и выше не связано со сменой типа разрушения. В этом случае температурно-силовые условия соответствуют области в карты. Высокие температуры и длительность испытаний приводят к заметному развитию рекристаллизации в стали, которая понижает сопротивляемость матрицы деформированию и вызывает рост деформационной способности металла. Кроме того, при движении границ при рекристаллизации происходит залечивание части накопленных не-сплошностей и повышение деформационной способности металла. [c.12]

При испытаниях на длительную прочность в предварительно деформированном металле поврежденность по длине образца распределена более равномерно, степень локализации поврежденного материала при ползучести в деформированном металле меньше, что оказывает влияние на снижение длительной пластичности стали. На третьей стадии ползучести в деформированном металле скорость накопления повреждений в 2—4 раза больше, чем в недеформированном. [c.27]

Длительная прочность крепежных сталей при обоих видах применяемой термической обработки примерно одинакова, однако после закалки отмечаются более высокие и более стабильные значения длительной пластичности и как следствие — более высокая трещиностойкость. [c.44]

Разупрочнение мелкозернистой аустенитной стали в эксплуатации приводит к существенному повышению длительной пластичности и снижению длительной прочности. Это подтверждается результатами Эксплуатации и лабораторных испытаний. [c.60]

Существенным для расчета и интерполяции данных является привлечение подходящих в широком интервале температур параметрических зависимостей для интерпретации длительной пластичности и длительной прочности материалов. [c.29]

В связи с последним обстоятельством в испытаниях на прочность при жестком нагружении необходимо выбирать частоту с учетом характера изменения длительной пластичности таким образом, чтобы исключить влияние общей продолжительности деформирования. При этом для деформационно нестареющих материалов частота испытаний в соответствии с рассматриваемой [c.34]

Еще одним важным методическим моментом является правильный выбор значений длительной пластичности. При этом в связи с выраженной зависимостью величины предельного повреждения по уравнениям (1.2.8), (1.2.9) от изменения во времени рас- [c.36]

Важным методическим моментом расчета повреждений в форме деформационно-кинетического критерия малоцикловой прочности является вопрос о возможности использования известных корреляционных зависимостей характеристик сопротивления усталостному разрушению от статической и длительной пластичности материала. В исследовательских работах, связанных с обоснованием применимости критерия, необходимо получать прямые опытные данные путем постановки базовых экспериментов в соответствующем диапазоне условий (температурный режим, частота и скорость деформирования, предельные базовые числа циклов и общая продолжительность статических и циклических испытаний). При наличии [c.53]

Другую исходную характеристику (пластичность е/) определяли в опытах с возрастающей нагрузкой до разрушения скорость нагружения изменяли в различных опытах так, что время до разрушения составило 10—200 ч. Температуру в процессе каждого испытания изменяли циклически по режиму 2005= = 5 860° С в соответствии с режимом термоусталостных испытаний. Полученная кривая длительной пластичности показана на рис. 72,6. [c.131]

Рис. 2. Длительная пластичность жаропрочных сплавов

In [1/(1 — я)5 (i))] — пластическая деформация при статическом разрыве или длительная пластичность (при испытаниях на ползучесть) 1/т — показатель степени кривой усталости (1), при отсутствии специальных данных можно принимать т = 2. [c.40]

Существенным для расчета и интерполяции данных является привлечение подходящих в широком интервале температур параметрических зависимостей для интерпретации длительной пластичности материалов. В работе [15] предложено использование зависимости типа Ларсена — Миллера, широко применяемой для описания кривых длительной прочности. Обработка ряда экспериментальных данных показывает, что длительная пластичность (t) оказывается однозначной функцией параметра Р в форме [c.45]

Фторидные бескислородные флюсы не обеспечивают достаточно xopoHiero формирования швов. Поэтому для сварки высокохромистых сталей рекомендуется применение либо безокислительного, высокоосновного флюса 48-ОФ-6, почти не изменяющего в процессе плавления состава электродной проволоки, либо слабо-окислительного (за счет введения в низкокремнистый флюс некоторого количества окислов железа) флюса АН-17 в комбинации со специальными проволоками 15Х12НМВФБ и 15Х12ГНМВФ. В связи с тем, что при флюсе 48-ОФ-6 выгорание легирующих элементов меньше, чем при флюсе АН-17, прочность и длительная прочность металла швов, выполненных с флюсом 48-Od>-6, выше, но при меньшей длительной пластичности. Для увеличения их длительной пластичности требуется в этом случае менее легированная электродная проволока. [c.266]

Длительная пластичность и особенности разрушения при длительной прочности. После работы материала ори высокой томпера-туре происходит снижение начальных показателей пластичности (б и ij)) часто на 30—50%. Разрушение жаронрочпйх материалов [c.92]

Из (5.27) видно, что No сильно зависит от длительной пластичности металла б. Длительная пластичность сталей определяется в первом приближении по результатам испытаний на длительную прочность (где обычно приводится б в момент разрушения) путем аппроксимации экспоненццального выражения в зависимости "от времени [c.238]

Судя по имеющимся данным, необходимо отметить, что для аустенитной стали 12Х18Н12Т длительная пластичность резко падает со временем под воздействием высокой температуры в сравнении с длительной пластичностью перлитных сталей. По абсолютным значениям длительная пластичность у перлитных сталей выше, чем у аустенитных сталей. [c.238]

Проведенные по (5.27) расчеты показывают, что при At— = 180°С в аустенитной стали 12Х18Н12Т, из-за низкой длительной пластичности, трещины могут появиться через несколько десятков, циклов охлаждения [192]. [c.239]

На рис. 1.4 представлены кривые зависимости длительной пластичности образцов из стали 12Х1МФ от параметра Ларсона-Мюллера / Т (С + gr), испытанных при разных температурах. На полученные прямые при каждой температуре была нанесена точка, соответствующая времени до разрушения Ю" ч. Проведенная по этим точкам кривая длительной пластичности при равном времени до разрушения имеет С-образный характер с минимальными значениями в области 600 °С. При несколько более низких и более высоких температурах пластичность стали существенно возрастает. [c.11]

Рис. 1.4. Температурная зависимость длительной пластичности. Сталь 12Х1МФ. Температура испытаний X - 640 С О - 600 С

Помимо влияния на свойства жаропрочности. холодная пластическая деформация оказывает заметное влияние на длительную пластичность сталей в 118 . В результате длительных испытаний при 540 образцов из стали 12X1МФ в наклепанном состоянии выявлено, что под действием наклепа происходит существенное снижение длительной пластичности до 1—7% для наклепанного металла против 8—15% для исходного металла. [c.26]

Дальнейшее выделение карбидов в процессе ползучести в условиях эксплуатации по-прежнему идет неравномерно. В областях с повышенной плотностью карбидов в силу их тормозящего действия наблюдается повышенная плотность дислокаций, что в свою очередь способствует более интенсивному вьщеле-нию карбидов. В результате указанная неравномерность в плотности распределения карбидных частиц сохраняется. Это оказывает свое влияние на различную травимость ферритных зерен. От соотношения двух типов феррита в структуре зависят свойства жаропрочности и особенно длительной пластичности стали. [c.37]

В случае, когда структура стали 15Х1М1ФЛ состоит в основном из ферритных зерен, самую высокую кратковременную и длительную прочность и самую низкую длительную пластичность имеет металл с преобладающей структурой перенасыщенного феррита и повышенным содержанием углерода, что способствует формированию такой структуры. [c.37]

На рис. 1.17 представлены кривые длительной прочности и пластичности стали 15Х1М1ФЛ с ферритной структурой для двух состояний с различным соотношением равновесного и пересыщенного феррита и с различным содержанием углерода. Снижение длительной пластичности стали с увеличением продолжительности испытаний вызвано укрупнением карбидов по границам зерен. [c.37]

Максимальную жаропрочность имеют отливки из стали 15Х1М1ФЛ, в структуре которых отсутствуют зерна феррита. Это происходит при больщих скоростях охлаждения из аустенитного состояния, при этЬм формируется бейнитная структура. После высокого отпуска частично теряется игольчатая направленность бейнита, уменьщается протяженность субграниц, выявляемых. металлографически, и отдельные объемы бейнита становятся бесструктурными. Чем больще объемов бесструктурного отпущенного бейнита, тем выще длительная пластичность стали без значительного снижения длительной прочности. [c.37]

В процессе эксплуатации в структуре отливок происходят существенные изменения, которые приводят к изменениям длительной прочности и длительной пластичности стали, что по-выщает склонность отливок к короблению и трещинообразова-нию. [c.38]

На рис. 2.10 представлена кривая зависимости скорости роста трещин ползучести от коэффициента К для стали 15Х1М1ФЛ с феррито-карбидной и фазово-наклепанной структурой отпущенного бейнита. Трещиностойкость металла с преобладанием ферритной структуры выше, что связано с уровнем длительной пластичности стали ]30]. [c.65]

По мере перехода в область существенного снижения длительной пластичности (снижение стационарного напряжения, увеличение ресурса) отмечено отклонение от закона линейного суммирования долговечности (у4<1). Установлено, что зависимость А —/(о) соответствует характеру изменения пластичности при длительном разрыве стали. Минимальная пластичность при стационарном нагружении имела место при межзеренном порообразовании, и соответственно параметр А достигал минимальных значений (А = 0,65), т.е. зарегистрировано наибольшее снижение суммарной долговечности стали 15Х1М1Ф. [c.166]

Для построения кривой располагаемой пластичности материала использованы данные по длительной пластичности в условиях испытаний на ползучесть (фполз) и статического нагружения с широкой вариацией времен до разрушения (фстат)- На рис. 1.2.3 приведены соответствующие экспериментальные данные. Наблюдается выраженная зависимость располагаемой пластичности от времени, причем в диапазоне времен деформирования до 50 ч происходит переход от внутризеренного к межзеренному разрушению. Несколько больший темп охрупчивания характерен для испытаний на ползучесть, однако уже после 25—50 ч разница практически исчезает и происходит стабилизация процесса изменения пластичности. Не наблюдается различия также и в пределах весьма малых времен разрушения. [c.24]

Так же как и материалы Х18Н10Т и Х18Н9, аустенитная нержавеющая сталь Х19Н9Т подвержена выраженному деформационному старению, и при испытаниях на ползучесть длительная пластичность материала уже после 10 ч при температурах 600° С и выше оказывается на уровне 25—30% против 60—65% в исходном состоянии (рис. 1.2.6). Для температуры испытаний 500° С характерно замедление темпа снижения длительной пластичности, однако и в этих испытаниях после 500 ч пластичность также достигает указанного минимального уровня 30%. [c.29]

Следует подчеркнуть, что в экспериментах стали с добавкой титана (Х18Н10Т и Х18Н9Т) обладают практически одинаковыми характеристиками длительной прочности и пластичности (см. рис. 1.2.7 и 1.2.8), в то время как сталь Х18Н9 имеет несколько меньшую длительную прочность при более медленном темпе охрупчивания в том же, что и для сталей с титаном, интервале предельных величин длительной пластичности (рис. 1.2.7 и 1.2.9). [c.30]

С использованием критериальных уравнений (1.2.8), (1.2.9) и параметрической зависимости (1.2.11) по данным о кинетике циклических и односторонних деформаций, а также длительной пластичности материала может быть оценена величина накопленного длительного циклического повреждения. На рис. 1.2.2, 1.2.5 и 1.2.10 приведены соответствующие значения В для сталей Х18Н9, Х18Н10Т и Х18Н9Т при испытаниях в условиях мягкого нагружения с выдержками, причем расчет (на рис. 1.2.10, точки 1) с использованием параметрической зависимости (1.2.11) дает результаты, близкие к экспериментальным. [c.30]

В Институте машиноведения нами проведены испытания стали ТС при температуре 550 С в условиях мягкого и жесткого нагружения без выдержек и с выдержками 1 и 5 мин, а также испытания на ползучесть и длительную пластичность. Как показывает обработка экспериментальных данных, и для этой стали использование критериального уравнения в форме (1.2.8), (1.2.9) дает вполне удовлетворительные результаты (рис. 1.2.5, точки 1). Подобные данные получены в работе [23] на аналогичной ТС стали перлитного класса 15Х1М1Ф при 565 С и длительностях выдержки 5 и 50 мин (рис. 1.2.5, точки 2). [c.32]

В настоящее время имеются экспериментальные возможности проведения испытаний с контролируемым режимом цикла нагружения или деформирования в сравнительно высокочастотной области. Например, электрогидравлические следящие системы нагружения обеспечивают частоты управляемого с высокой точностью цикла до нескольких десятков герц [7, 25, 27, 28, 160, 178, 231, 232, 237, 270, 303, 308, 311]. При этом даже для интенсивно деформационно стареющих сталей типа X18H1DT и Х18Н9Т при 650° С могут быть получены мгновенные кривые усталости, так как проведение испытаний с частотой порядка 10—25 Гц дает максимальные длительности до 0,1—0,25 ч, что обеспечивает величины длительной пластичности, близкие к фщах- [c.35]

Здесь 84 — необратимая циклическая деформация в к-м полу-цикле нагружения e t) — располагаемая пластичность, определяемая как пластичность при монотонном нагружении или длительная пластичность, зависящая при заданной температуре в первом приближении только от общего времени до разрушения т — константа уравнения Мэнсона — Коффина. [c.199]

Данные рис. 72,а и 73 позволяют отметить некоторые особенности исследуемого материала. Кривая длительной пластичности, полученная в условиях неизотермического нагружения (200 860° С, точки 1 на рис. 72,6), не отличается от кривой, полученной обычным способом (1тах= 86 0 С = СОП31, ТОЧКИ Л НЭ рис. 72). Данные по изотермической и неизотермической малоцикловой усталости (точки 3 и 4 на рис. 73) также совпадают. Это позволяет для сплава ХН73МБТЮВД использовать для получения исходных характеристик Л р и е/ результаты испытаний при постоянной температуре, что может существенно сократить [c.132]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...