Профилирование каналов

Всякое осреднение и сокращение числа характеристических величин связано с утратой ряда свойств рассматриваемого явления. Для более подробного анализа и для решения задач о профилировании каналов и о выборе очертаний обтекаемых тел требуется, вообще говоря, увеличивать число характерных для потока средних величин, рассматривать не поступательные моделирующие течения, и в связи с этим усложнять модель, представляющую в среднем данный поток. Однако эти усложнения относятся к деталям, нужным для разработки уточненных расчетов. [c.92]

В результате проведенного эксперимента получены опытные данные о влиянии закона изменения площадей межлопаточных каналов на характеристики колес различных типов. Профилирование каналов по линейному закону дает возможность улучшить структуру потока на выходе из колеса, что является важным для улучшения работы неподвижных элементов ступени [24]. [c.293]

Внешне проблема создания входных устройств РОС и ДРОС находится на уровне конструкторских разработок с учетом специфических особенностей и принципов формирования корпусных конструкций. Однако надо иметь в виду, что подводящие устройства мощных турбин (например, двухпоточных ЦНД с ДРОС) кроме своего основного назначения выполняют еще и функции несущих высоконагруженных элементов, поэтому при определении конструкции и профилировании каналов следует учитывать вопросы прочности, а также технологии изготовления и сборки цилиндра в целом. [c.56]

При проектировании мощных ДРОС экономические показатели во многом определяют приоритет ступени наряду с другими типами турбинных ступеней, поэтому необходим самый тщательный подход к решению вопросов профилирования каналов подводящих устройств с точки зрения обеспечения минимальных [c.56]

Следует заметить, что выражение (5.60) ориентировочное, полученное при грубых предположениях. Профилирование каналов рабочих колес различно для длинных и коротких лопаток, так же как для открытых и закрытых колес. [c.99]

Профилирование каналов проточной части ступеней турбины оказывает влияние не только на коэффициент полезного действия турбины, но также и на стоимость ее изготовления. Самая лучшая конструкция является гармоничным компромиссом между величиной эксплуатационного к. п. д. агрегата и его стоимостью. Хотя и не существует безоговорочного правила следовать такому компромиссу, однако большое количество изученных из существующих конструкций турбин свидетельствуют о нем и могут оказать помощь при выборе надлежащего решения. [c.58]

Выигрыш в экономичности от применения осесимметричных профилированных каналов по сравнению с плоскими существенно зависит от отношения скоростей н/со и достигает максимума в зоне опти- [c.131]

Плазмотрон Тандем с секционированными профилированными каналами исследован в диапазоне силы тока 2...4 кА и в диапазоне расходов 4...40 г/с. Самым важным результатом перехода на секционированный канал явилось существенное увеличение удельной мощности, вкладываемой в нагреваемый газ (см. рис. 3.38). Это происходит потому, что теперь при значительной силе тока и малых расходах газа дуга уже не замыкается на конфузоры и напряжение на ней существенно увеличивается (см. рис. 3.39). [c.96]

Величина ц зависит от числа лопаток, относительных размеров колеса на входе и профилирования каналов. Для колес с радиально направленными лопатками [c.378]

Термодинамическая теория газового потока позволяет определить скорость истечения газа, его секундный расход и основные закономерности профилирования каналов (сопел и диффузоров). [c.115]

Сопла первой ступени турбины представляют собой решетку профилированных каналов, расположенных по периферии неподвижного диска большого диаметра (по сравнению с характерным размером канала) и предназначенных для формирования кольцевого сверхзвукового равномерного потока, истекающего из неподвижной тороидальной камеры-накопителя (или камеры сгорания), находящейся в неподвижном корпусе турбины. Направление сверхзвукового потока составляет ненулевой азимутальный угол с осью симметрии турбины (с целью достижения максимальной подъемной силы на решетке профилей — лопаток, жестко соединенных с вращающимся рабочим колесом турбины). Современные турбины многоступенчаты поток после обтекания лопаток первой ступени поступает в решетку лопаток направляющего аппарата (жестко соединенного с неподвижным корпусом), где изменяются его величина и направление, а затем — в лопаточный рабочий аппарат второй ступени (жестко соединенный с первым) и т. д. — [c.99]

Значительное внимание уделено практическим приложениям. Приведены результаты исследований течений в соплах, в каналах сложных форм, в каналах с подводом массы и энергии. Представлены результаты решений обратной задачи профилирования каналов. [c.2]

Рис 1 3. Постановка и схема решения обратной задачи профилирования каналов с заданными параметрами на линии тока Ь и распределениями давления или угла наклона скорости 0 во входном Г1 и выходном Гг сечениях [c.37]

Рис 14 Решение обратной задачи профилирования каналов при подборе левой [c.39]

Рис 1 5 Решение обратной задачи профилирования каналов при задании на Гг всех параметров, определяющих сверхзвуковое течение [c.40]

ОБРАТНАЯ ЗАДАЧА ПРОФИЛИРОВАНИЯ КАНАЛОВ [c.167]

Обобщением рассмотренных выше постановок для профилирования каналов с заданными изоэнтропическими параметрами на Г является предложенная в [17] схема построения плоского сверхзвукового канала с заданным неизоэнтропическим потоком на выходе при изоэнтропическом течении на входе. Требуемое распределение энтропии 5, которое предполагается достаточно гладким, создается специально выстраиваемой ударной волной, расположенной на входе в искомый канал. Однако в предложенной схеме возникает проблема согласования входного потока с заданным выходным, решение которой в осесимметричном случае достаточно сложно. [c.170]

В сопловых решетках уменьшение концевых потерь при малых высотах лопаток достигается меридиональным профилированием каналов. На рис. 2.34 [c.72]

Для ступеней турбин с небольшими высотами лопаток (I < 0,8 и 0 13) выравнивание реакции может быть осуществлено применением меридионального профилирования каналов направляющей решетки по высоте. [c.611]

Способы выравнивания раздачи потока. Для обеспечения равномерного распределения потока вдоль раздающего канала радиальных аппаратов, воздухораспределителей и коллекторных систем существует, как известно [16, 45, 67—69, 74, 129, 150, 151] ряд способов, основные из которых базируются на выполнении канала суживающимся вдоль потока и уменьшении по направлению потока площади сечения боковых отверстий на единицу длины. Изменять площадь сечения канала вдоль потока можно как плавно, например с помощью профилированной вставки 1 (рис, 10.32, б), наклоном или профилированием одной из боковых стенок (рис. 10.32, а, в и г), так и ступенчато (для коллекторов, воздухораспределителей, рис. 10.32, д). Методы расчета таких каналов, а также расчета распределения площадей боковых отверстий (продольной щели) даны в ряде перечисленных )абот. [c.302]

Режущие кромки являются неотъемлемой частью исполнительных механизмов многих строительных и дорожных машин, применяемых не только для разработки и перемещения грунта (бульдозеры, скреперы, грейдеры), но н при рытье траншей, каналов, проходке тоннелей, профилировании откосов, планировочных [c.86]

При малых расчетных передаточных отношениях (малая быстроходность) лопастная система турбины будет сильно изогнутой и при наличии лопастей постоянной толщины будет иметь каналы с большой диффузорностью, что вызовет дополнительные потери и снижение к. п. д. Диффузорности можно избежать за счет профилирования лопастей, которые при малых ip получаются очень толстыми. [Распределение скоростей вдоль лопасти при этом будет равномерным, но так как каналы станут узкими, то при большой величине скоростей увеличатся потери трения, что приведет к понижению к. п. д. [c.103]

В практике антикоррозионной защиты хорошо себя зарекомендовала защита железобетонных конструкций вентиляционных тоннелей и каналов профилированным полиэтиленом с анкерными ребрами. [c.78]

Профилирование формы коллекторов состоит в расчетной оценке и экспериментальном определении геометрической формы тракта, при которой реализуется заданное распределение расхода по каналам реактора. Так, во входном круговом коллекторе линейное уменьшение его высоты по ходу основного потока приводит к снижению гидравлической неравномерности. Для осесимметричного раздающего коллектора в виде сферической или эллиптической полости снижение неравномерности происходит при уменьшении высоты коллектора по закону [c.119]

Поскольку ТВе гидравлически замкнуты на единый входной (раздающий) коллектор и на единый выходной (собирающий) коллектор, то закон гидравлического профилирования выводится из равенства перепадов давления на всех каналах [c.121]

Кинетическое давление Рк, рассчитанное по модели, основанной на замене проточной части ступени одним каналом, как видно из табл. 4.17, оказывается ниже равновесного давления Ре. Условие Рк<Ре означает, очевидно, что для получения работы, равной работе равновесного режима течения, в случае кинетического расширения требуется срабатывание более значительного перепада давления. Это же условие позволяет заключить, что отклонение от состояния термохимического равновесия, приведшее к срабатыванию меньшего перепада давления по сравнению с равновесным перепадом давления (см. табл. 4.15 и 4.16), приведет к уменьшению работы, передаваемой от газа к рабочему колесу. Полученные результаты указывают на необходимость учета конечности скорости химических реакций при профилировании проточной части соплового аппарата и рабочего колеса ступени. [c.175]

Одним из направлений исследования потока в колесе в абсолютном движении являлось изучение влияния на его эффективность таких геометрических параметров, как входной и выходной углы лопаток, число лопаток одноярусной и двухъярусной решеток, длины лопаток второго яруса, закон профилирования межлопаточных каналов. [c.291]

Уменьшение потерь энергии потока в рабочем колесе в основном зависит от рационального профилирования его проточной части, которая представляет собой каналы переменного сечения и сложной формы. Рассмотрение сложного пространственного потока весьма затруднено. Поэтому производился последовательный анализ течения в меридиональной и в радиальной плоскостях с использованием строгих и приближенных методов и теории пограничного слоя. Такой подход позволяет учесть конкретную форму канала в обеих плоскостях. [c.293]

Одновременно оценка характера движения в целом производится по изменению площади поперечного сечения канала по его длине. При таком подходе целесообразным методом построения межлопаточных каналов является профилирование по заданному закону распределения площадей. [c.293]

Для увеличения вкладываемой мощности между электродами и смесительной камерой установлены сходящиеся профилированные каналы (конфузоры). В рассматриваемом плазмотроне конфузоршзЮ каналы сплошные, поэ гому такой плазмотрон будем называть Тандем со сплошными конфузорами. [c.27]

В авиационных ГТУ, кроме осевых, применяются также центробежные компрессоры. В одной ступени центробежного компрессора достигается степень повышения давления, соответс1вующая получаемой в нескольких ступенях осевого компрессора к. п. д. современных центробежных компрессоров достигает в среднем значений Чк = 0,8 и выше. На степень повышения давления в центробежном компрессоре и на его к. п. д. основное влияние оказывают обеспечение организованного подвода воздуха при всасывании (равномерное заполнение всего входного сечения), правильное профилирование каналов и диффузора на выходе после каналов крыльчатки. В некоторых конструкциях степень повышения давления в одной ступени достигает шести. [c.423]

Рассмотрим теперь схемы профилирования каналов при решении задач 3 и 4 прямым (рис. 4.40, а, в) и послойным методами характеристик. Порядок расчета внутренних точек расчетной области классическим методом характеристик не зависит от вида граничных условий и является обычным. Для расчета точек на границе используется отрезок 1—3 (2—3) характеристики ДС+(ЛС-) и соотношение вдоль нее. Величины Qз (задача 3) и рз (задача 4) в искомой точке 3 на границе в процессе расчета определяются по 0 (Гд) (0 (г з)) и р(Гд) (р(г1з)). Неизвестный параметр в этой точке определяется из соотношения вдоль 1—3 (2—3). Расчет полной области АВО для 1-й схемы (рис. 4.40, а) и ее части АхВОх (рис. 4.40, б) может быть организован как вдоль С+, так и вдоль С . В процессе расчета может быть выделена характеристика СО СхО ), которая ограничивает область влияния данных на линии ВГ) ВЬх) границы Ц. Для случая, показанного на рис. [c.176]

Рис 4 45. Схема решения обратной задачи профилирования каналов, реализующих равномерный поток по давлению н углу наклона скорости в выходном сечении при налични в начальном сечении двух взаимодействующих потоков. [c.184]

В реактивньгх (конфузорных) решетках существенного снижения концевых потерь можно добиться профилированием каналов по высоте (профилирование в мери- [c.515]

Конструкция реактора ВГР с шаровыми твэлами по принципу одноразового прохождения активной зоны без профилирования тепловыделения обогаш,ением топлива должна обеспечить одинаковую глубину выгорания во всех выгружаемых твэлах. Это возможно только в том случае, когда относительная скорость прохождения твэлом активной зоны будет обратно пропорциональна относительному радиальному распределению-тепловых нейтронов или (приближенно) тепловыделению. При-этом интегральный поток в каждом твэле и выгорание топлива будут также одинаковы. В случае идеального профилирования радиального распределения тепловыделения (/Сг=1,0) скорость продвижения или время нахождения твэлов должны быть одинаковыми. Однако первые реакторы с шаровыми твэлами и бес-канальной зоной (эксплуатируемый реактор AVR и строящийся THTR-300) не обладают конструкцией, удовлетворяющей принципу одноразового прохождения. Различное время пребывания твэлов в активной зоне с одним центральным каналом выгрузки и отсутствие профилирования тепловыделения по радиусу разным обогащением топлива в свежих твэлах приводят к тому, что глубина выгорания топлива в твэлах сильно различается [19]. [c.24]

Принцип измерения основан на изменении реактивности-физической сборки при прохождении шарового твэла с постоянной скоростью через измерительный участок. Время задержки исследуемого образца в активной зоне реактора ADIBKA не-превышадт 0,2 с, однако анализ измеряемых сигналов и управление всеми операциями может быть осуществлено только с помощью ЭВМ. Реактор с одноразовым прохождением активной зоны не требует такой сложной установки, поскольку достаточно контролировать лишь выборочно выгружаемые твэлы в целях определения их выгорания. Конструкция его должна обеспечивать выполнение условия равного выгорания всех проходящих через активную зону шаровых твэлов. Это может потребовать либо профилирования обогащением в свежих твэлак,. загружаемых в разные точки зоны, либо специальной конфигурации пода и расположения каналов выгрузки, обеспечивающих необходимую скорость и время нахождения твэлов в активной зоне [19]. [c.25]

Во второй части книги рассматривается численный метод расчета и оптимального профилирования плоских диффузоров и диффузоров прямоугольного поперечного сечения при движении в них турбулентной несжимаемой жидкости. В рамках описываемою подхода оптимизацию можно осуществлять по любому критерию и с любыми здчаниы-ми ограничениями. Разработанная методика может быть легко перенесена и на дру1ис гидро- и аэродинамические каналы. [c.2]

Индуктор канальной печи имеет принудительное воздушное или водяное охлаждение. При воздушном охлаждении индуктор изготовляется из медного обмоточного провода прямоугольного сечения, средняя плотность тока составляет 2,5—4 А/мм . При водяном охлаждении индуктор изготовляется из профилированной медной трубки, желательно неравностенной, с толщиной рабочей стенки (обращенной к каналу) 10—15 мм. Средняя плотность тока достигает 15 А/мм . Индуктор, как правило, выполняется однослойным, в редких случаях — двухслойным. Последний значительно сложнее конструктивно и имеет более низкий коэффициент мощности. [c.272]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...