Размеры газа относительная

ЗИЛ, ГАЗ, КРМ, С-592 и др. Способ нанесения лакокрасочных материалов ручными краскораспылителями имеет много недостатков, поскольку производительность и качество окраски во многом определяются работой аппаратчика. Поэтому при поточном производстве изделий, имеющих одинаковые размеры и относительно правильную форму, рекомендуется применять автоматические краскораспылители, снабженные исполнительными механизмами для автоматического включения и выключения. В машиностроении наиболее широко используют автоматический краскораспылитель КА-1. [c.218]

Струя высокотемпературного газа обычно имеет конечные размеры, соизмеримые с размером модели. Относительный тепловой поток к поверхности [c.319]

Из последних уравпений видно чтобы левая часть уравнения (1-14) была равна нулю, должна быть равна нулю субстанциональная производная. Как показано выше, вследствие низких значений чисел Рейнольдса не только пограничный слой, но и в целом поток газа над поверхностью жидкости является ламинарным. При ламинарном течении, как известно, гидродинамический пограничный слой в обычном понимании (как слой с градиентом скорости) отсутствует, так как толщина такого слоя становится равной половине поперечного размера канала. Иначе говоря, в некоторой области вокруг капель (между поверхностями соседних пленок или частиц жидкости), как следует из определения ламинарного течения, имеет место движение газа относительно жидкости в виде отдельных слоев без поперечных составляющих скорости [51]. [c.29]

Процесс сварки горячим газом сыграл большую роль в экономичном использовании термопластических смол для применения их в целом ряде процессов. В результате этого в настоящее время становится возможным изготовление оборудования различных габаритов из пластмассовых деталей и узлов различных форм и размеров, которые выпускаются промышленностью. Наконец, сварка пластмасс горячим газом относительно несложна и обеспечивает возможность изготовления разнообразных изделий из пластмасс при минимальных затратах на оборудование. [c.11]

Винклер предложил впрыскивать топливо в камеру навстречу движению продуктов сгорания. В этом случае скорость газов относительно впрыскиваемой струи будет больше, чем в том случае, если бы направления их движения совпадали. Этим путем он рассчитывает значительно уменьшить размеры камеры сгорания, рекомендуя еще производить распыливание крупными каплями, которые должны более долгое время находиться в камере сгорания и, следовательно, более полно испаряться. Однако нужно иметь в виду, что при правильно подобранных размерах камеры сгорания расстояние между капельками топлива и так будет минимальным поэтому, если впрыскивание топлива производится навстречу истечению, то вследствие увеличения времени пребывания капель топлива в камере размеры ее пришлось бы увеличить. Другим недостатком этого способа подачи является возможность взаимного соединения капелек топлива вследствие влияния встречного потока газов, а отсюда и неизбежность ухудшения качества распыления. [c.94]

В этой связи заметим, что для определения параметров низкотемпературной плазмы продуктов сгорания часто используется зондовая методика, когда тело малых размеров (зонд) устанавливается в потоке и экспериментально находится вольт-амперная характеристика зонда. Теория зонда основана на анализе электрических диффузионных процессов вблизи его поверхности. Наиболее четкая теория зонда создана для случая, когда движение газа относительно зонда отсутствует. Учет реального обтекания зонда низкотемпературной плазмой до сих пор является не полностью решенной задачей. Зондовая методика и ее теоретическая интерпретация ранее разрабатывались во многих научных организациях. [c.50]

Основными факторами, влияюш,ими на показатель политропы сжатия являются интенсивность охлаждения цилиндра, его размеры, число оборотов коленчатого вала и интенсивность движения заряда. Влияние охлаждения цилиндра совершенно очевидно при пониженных температурах стенок отвод теплоты от сжимаемого газа более интенсивен, что и определяет уменьшение показателя политропы, поэтому, например, двигатели с жидкостным охлаждением характеризуются меньшими значениями чем двигатели с воздушным охлаждением. В двигателях с малыми геометрическими размерами цилиндра и в особенности в двигателях с разделенными камерами сгорания средний показатель политропы сжатия обычно несколько меньше вследствие того, что удельная поверхность охлаждения — поверхность камеры сгорания, приходяш.аяся на единицу массы сжимаемого газа, — относительно больше. [c.128]

На основании приведенного выше описания поведения слоя представляется довольно обоснованным использование подхода двухфазной теории к определению степени расширения для псевдоожиженного слоя под давлением, т. е. логично полагать, что избыточное, сверх необходимого для минимального псевдоожижения, количество газа проходит в фонтанирующих ядрах, доля которых в слое зависит в основном от свойств системы (размера и плотности частиц, плотности и вязкости газа) остальной газ фильтруется через плотную фазу со скоростью щ, как и требует двухфазная модель. При выводе формулы для расширения псевдоожиженного слоя под давлением как функции скорости фильтрации газа, очевидно, логичней применить понятие об относительной порозности слоя [c.53]

Если размеры пузырьков удовлетворяют неравенству аН/Н 8ц, то коалесценции не происходит. На рис. 53 показаны траектории относительного движения пузырьков 8 (0) для двух значений параметра т. Соответствующие этим двум траекториям значения ф равны 0.15 и 0.03. Используя определение прицельного параметра I (см. (4. 5. 6)) и полученное выше ограничение на ф (4. 5. 24), определим сечение коалесценции пузырьков газа [c.154]

Отметим, что, хотя в уравнении (4. 7. 1) интегрирование по размерам пузырьков ведется до бесконечности, из-за быстрого убывания константы коалесценции К (У, У) при У У . фактически учитывается коалесценция пузырьков с размерами меньше критического. Перемещение мелких пузырьков газа в жидкости происходит благодаря их тепловому (броуновскому) движению, а электрическое поле при этом только увеличивает вероятность коалесценции пузырьков в силу их диполь-дипольного взаимодействия. Поскольку такое взаимодействие является короткодействующим, электрическое поле не влияет на относительно большие перемещения пузырьков. Для больших пузырьков газа роль теплового движения сильно уменьшается, математически это отражается на быстром убывании К , У) при У, У оо. [c.162]

Тем не менее, и в плотных газах, и в жидкостях независимые подсистемы, конечно, существуют. Их можно получить, например, разбив весь объем газа или жидкости на части, линейные размеры которых велики по сравнению с радиусом действия межмолекулярных сил. Ввиду чрезвычайной малости последнего число таких частей можно сделать очень большим. В то же время суммарная энергия молекул, находящихся в пределах каждой из них, будет много больше энергии их взаимодействия с молекулами соседних частей. Потому что это взаимодействие связано с относительно небольшим числом молекул, находящихся вблизи границ раздела между частями. Поэтому движение молекул, принадлежащих разным частям, будет происходить практически независимо друг от друга. [c.59]

Отличительной чертой всех полупроводниковых лазерных материалов, в том числе и арсенида галлия, является очень высокий по сравнению с другими лазерными материалами (кристаллы, стекла, жидкости, газы) коэффициент усиления электромагнитного излучения. Благодаря этому удается выполнить условие генерации для миниатюрных полупроводниковых образцов. Типичный лазер на арсениде галлия показан на рис. 35.24, а. Для получения генерации две противоположные поверхности полупроводника полируют и делают плоскопараллельными, а две другие оставляют грубо обработанными, чтобы предотвратить генерацию в нежелательных направлениях. Обычно обе отражающие поверхности не имеют отражающих покрытий, так как показатель преломления полупроводника достаточно большой и от полированных торцов отражается примерно 35 % падающего излучения. Активная область представляет собой слой толщиной около 1 мкм, т. е. немного больше запирающего слоя (примерно 0,2 мкм). В свою очередь поперечные размеры лазерного пучка гораздо больше (около 40 мкм) толщины активной области (рис. 35.24, б). Следовательно, лазерный пучок занимает довольно большое пространство в р- и п-областях. Однако поскольку поперечные размеры пучка все же относительно невелики, выходное излучение имеет большую расходимость (несколько градусов). [c.297]

Помимо скорости V и характерного для данной задачи размера I, число Рейнольдса зависит от отношения вязкости жидкости (или газа) ц к ее плотности р. Существенную роль играет именно отношение этих величин, так как кинетическая энергия элемента жидкости пропорциональна плотности р, а работа сил вязкости пропорциональна коэффициенту вязкости р. Поэтому относительное влияние сил вязкости определяется величиной V = fi/p, которую называют кинематической вязкостью жидкости или газа. Кинематическая вязкость v лучше, чем коэффициент вязкости р, характеризует роль вязкости при прочих равных условиях. Так, хотя коэффициент вязкости it для воды примерно в сто раз больше, чем для воздуха (при t = 0°), но вследствие того, что плотность воды примерно в 1000 раз больше плотности воздуха, кинематическая вязкость воды почти в 10 раз меньше, чем воздуха. При прочих равных условиях вязкость будет сильнее влиять на характер течения воздуха, чем воды. [c.540]

Параметры газового потока на выходе из сопла (обозначенные в уравнении (99) индексом а ) могут быть определены по известным параметрам газа в ресивере и геометрическим размерам сопла, так как при любом значении iV > 1 в сопле срабатывается тот же относительный перепад давлений, как и при расчетном режиме истечения. [c.404]

В 1905 г. Лоренц впервые исследовал специальный случай бинарной смеси, в которой атомы одного сорта значительно легче атомов другого сорта и концентрация легких атомов много меньше концентрации тяжелых (либо относительные размеры легких атомов очень малы). Такая газовая смесь называется газом Лоренца. [c.150]

Ввиду относительно небольшого расхода воздуха через вязкий слой донное давление может существенно изменяться путем вдува сравнительно небольшого количества газа в застойную зону. Эксперименты с соплами различных форм и размеров показали, что вдув газа при заданных его параметрах наиболее эффективен, когда он осуществляется равномерно по всей донной поверхности, например через пористую стенку дна или через сопло, диаметр выходного сечения которого соизмерим с диаметром донного среза. [c.405]

В технических приложениях чаще всего имеют дело с движением капель в активных газовых потоках, т.е. с такими устройствами, в которых газовый поток сам движется относительно стенок аппарата. В этом случае величина и о характеризует скорость движения капель относительно газа. Если, например, газ движется вниз со скоростью W", то фактическая скорость капель определяется суммой + W". При восходящем движении газа скорость капель относительно стенок канала равна W" -. При равенстве абсолютных значений скорости подъемного движения газа W" и скорости свободного падения капли капля зависает в газовом потоке, поэтому для данного размера капель в приложениях называется скоростью витания. Если скорость восходящего движения газа превосходит скорость витания, то капля уносится газовым потоком. [c.229]

Разность локальных скоростей пара и смеси была названа скоростью дрейфа. Смысл термина можно понимать так, что в системе отсчета, движущейся со скоростью смеси, паровая фаза дрейфует , опережая (или, в общем случае, отставая) смесь в целом. Очевидно, что скорость Aw в контрольной ячейке на рис. 7.13 и в (7.17) и локальная скорость дрейфа близкие по смыслу величины (индекс ГС означает газ—смесь). Их отличие состоит в том, что в [79] анализ локального поля скоростей приводится в общей форме, без обращения к физической природе скольжения фаз, а в [18] рассматривается контрольная ячейка конечных размеров с явным обращением к механизму относительного движения жидкости и пара. [c.315]

Коэффициент гидравлического трения X в формулах Дарси легко определяется опытным путем. Для этого достаточно измерить разность пьезометрических отметок (для газов — разность давлений) в двух сечениях испытываемого трубопровода и среднюю скорость течения. В результате обобщения огромного экспериментального материала удалось установить, что Я в конечном итоге является функцией двух безразмерных параметров числа Рейнольдса Re, учитывающего влияние скорости и вязкости жидкости, а также размеры самого трубопровода, и относительной шероховатости где k — линейная величина, характеризующая влияние стенок. Таким образом, [c.157]

Такая взаимная 1<омпенсация действий двух противоположных факторов наблюдается только до тех пор, пока размеры молекул остаются весьма малыми по сравнению со средней длиной свободного пробега. Для достаточно плотных газов, где это условие уже перестает соблюдаться, начинает играть роль дополнительный механизм передачи количества движения, влияние которого в разреженном газе относительно мало. [c.81]

Колёса рабочие 12 — 565 — Диаметр входного отверстия 12 — 565 —Диаметр на входе газа 12 — 565 — Диаметр наружный 12 — 566 —Лопатки 12 — 562 — Окружная скорость 12 — 566 — Параметры — Закон пропорциональности 12 — 566 — Размеры 12 — 565 — Скорость газа на входе 12 — 565 — Скорость газа на входе и выходе радиальная 12 — 566 —Скорость газа относительная 12 — 566 — Угол лопаток 12 — 566 —Угол притекания потока 12 — 566 — Число лопаток 12 — 566 — Определение по кривой Кухарского 12 — 566 — Число лопаток по формуле Пфлей-дерера 12 — 566 —Число лопаток по формуле ЦАГИ 12 — 566 — Ширина на входе 12 — 565 [c.32]

При обогреве потоком газов динасовый сырец значительного размера вследствие относительно низкой его теплопроводности, прогревается в центральной части меньше, чем в периферийных слоях, и градиент температур по объему тем больше, чем выше скорость нагревания. Вследствие этого р->а-превращение кварца происходит не мгновенно, а в некотором интервале температур печного пространства. Ход расширения сырца на первом участке однообразен, причем расширение вблизи температ фы ->-a-npeB-рашения кварца выражено резко. [c.142]

Многие изделия химической аппаратуры характеризуются сложной формой и большинство из них имеет большие размеры при относительно небольшой толщине стецок. Эти изделия отличаются максимальной плотностью и непроницаемостью для жидкостей и газов. Поэтому такие изделия изготовляют иа тонкозернистых масс, характеризующихся расширенным интервалом спекания (не менее 100°С), в котором водопог- 21 лощение черепка не превышает 3%, а для некоторых изделий специального назначения — 1 %. Этому требованию удовлетворяют массы, которые кроме глины и отощающих содержат плавни и другие компоненты. [c.57]

Наиболее интересна окрестность тройной точки. На рис. 2 и 3 для четырех значений = 12.5°, 20°, 27.5° и 35° изолинии параметров течения в этой окрестности показаны в увеличенном масштабе. Во всех случаях ее размер составляет 0.0024Ь х О.ООЗЬ. Изображены изолинии числа Маха, давления р и угла наклона вектора скорости к оси X. Здесь и далее под скоростью понимается скорость газа относительно автомодельной системы координат, в которой течение стационарно. На рисунках указаны также полученные в результате расчета углы X траектории тройной точки с осью х. [c.239]

Тем не менее, если число Маха М] велико, а характерный размер затупления относительно мал, то область П также мала и ее влияние на течение в целом может быть учтено приближенно. Одно из таких приближений связано с изложенной выше нестационарной аналогией, которую можно считать приемлемой, начиная с некоторого сечения ЕР, расположенного за линией АВ. Правила выработки начальных данных на линии ЕР при этом основываются на интерпретации действия затупления как продукто-ра нестационарного течения, возникающего в результате сосредоточенного воздействия на газ путем выделения некоторой энергии Е, импульса I и внезапного движения поршня со скоростью 11. Эти вспомогательные параметры должны определяться только формой затупления. Поэтому для данного [c.313]

В табл. 5.2 показаны для различных значений средней плотности теплового потока в твэлах относительный объем твэлов в активной зоне, размеры гомогенных и гетерогенных твэлов (й/ серд=2,6) и относительная потеря давления газа в активной зоне Ар/р. Расчеты были выполнены для всех описанных ранее пяти вариантов активной зоны при изменении объемной плотности теплового потока от 5 до 15 МВт/м в предположении, что в активной зоне по принципу одноразового прохождения применено профилирование тепловыделения по радиусу за счет разного обогащения ядерного топлива в центральной и периферийной зонах. В горячей точке на оси реактора вблизи графитового пода относительное тепловыделение принято равным 0,6 среднего значения, а /Сг 1,5 по всей зоне. В расчете по зависимостям (5.21) и (5.23) выбиралось такое значение dn, чтобы Ксуслн = 10 Кроме того, считалось, что диаметр активной зоны равен ее высоте для всех значений qy. [c.102]

Таким образом, все факторы, рассмотренные в 8-2 и влияющие на истинную концентрацию падающего слоя, сказываются и на интенсивности его теплообмена. В частности, увеличение расхода и удельной нагрузки канала (массовой скорости частиц), а также уменьшение относительной длины канала и размера частиц способствуют усилению теплообмена. Для лучшего сравнения с флюидным потоком данные также обработаны в принятой автором манере Nun/N u = /(P). Оценка скорости и расхода газа по данным, приведенным в 8-2, позволила определить число Рейнольдса для газа, эжектируе-мого падающими частицами. Во всех случаях оказалось, что Re<2 300 (у = 0,05 2,4 м1сек). Поэтому число Nu оценено по формуле ламинарного режима течения газа. Для тех же условий, для которых получена зависимость (8-21), но с более значительной погрешностью, вызванной неточностью оценки расхода газа, получено Л. 96, 286] [c.266]

Радиационный теплообмен не оказывает существенного влияния на эффективную теплопроводность неподвижного слоя из-за малых температурных напоров в ячейках слоя и незначительности их размеров. В движущемся слое возникает разрыхленная пристенная зона, где роль излучения может возрасти. Конвективный теплообмен в неподвижном не-продуваемом слое практически отсутствует. В движущемся непродуваемом слое появляются токи твердых частиц и увлекаемых ими газовых прослоек. Особенно важны относительные смещения в пристенной зоне, так как здесь скорость газа падает до нуля, а скорость частиц снижается лишь на 5—50%. На кондуктивный теплообмен в движущемся слое положительно влияет периодическое нарушение сложной кинематической цепи контактов частиц, их возможное вращение и поперечные перемещения в пристенной зоне (особенно при малых О/ т и большой скорости слоя), перекатывание и скольжение частиц вдоль стенок канала, т. е. в районе граничной газовой пленки, и пр. Подобные интенсифицирующие эффекты в неподвижном слое, разумеется, невозможны. Однако следует также учесть [c.331]

Результаты исследований раздающего коллектора постоянного сечения приведены на рис. 10.44, где даны зависимости относительных концентраций X н относительных масс З пыли от номера бокового ответвления при скорости потока = 17 м,/с и среднем медианном размере частиц ныли 511 13, 19, 23 мкм. Там же показана кривая распределения безразмерных расходов газа 1 / (Уотп)- [c.322]

Микро- и макроструктур закрученного потока представлякгг особый интерес для понимания физического механизма процессов течения и тепломассообмена. На структуру турбулентного течения существенно влияют особенности радиального распределения осредненных параметров и кривизна обтекаемой газом поверхности. При этом поле турбулентных пульсаций при закрутке всегда трехмерно и имеет особенности, отличающие его от турбулентных характеристик осевых течений [16, 27, 155, 156]. Одно из основных и характерных отличий состоит в том, что в камере энергоразделения вихревой трубы наблюдаются значительные фадиенты осевой составляющей скорости, характеризующие сдвиговые течения. Эти градиенты наиболее велики на границе разделения вихря в области максимальных значений по сечению окружной составляющей вектора скорости. Приосевой вихрь можно рассматривать как осесимметричную струю, протекающую относительно потока с несколько отличной плотностью, и естественно ожидать при этом появления эффектов, наблюдаемых в слоях смешения струй [137, 216, 233], прежде всего, когерентных вихревых структур с детерминированной интенсивностью и динамикой распространения. Экспериментальное исследование турбулентной структуры потоков в вихревой трубе имеет свои специфические сложности, связанные с существенной трехмерностью потока и малыми габаритными размерами объекта исследования, что предъявляет достаточно жесткие требования к экспериментальной аппаратуре. В некоторых случаях перечисленные причины делают невозможным применение традиционных [c.98]

В соотношении (4. 3. 17) считается, что радиус пузырька может принимать определенные дискретные значения В., что соответствует экспериментальному методу регистрации пузырьков различных размеров [50]. Если интервал измеряемых радиусов ДД мал, то приближенно pv (Д) можно считать непрерывной функцией распределения. На рис. 43 показано типичное распределение пузырьков газа по размерам фу (Д), полученное экспериментальным путем в [50]. Проанализируем вид кривой (Д). Относительный максимум фу (Д) в области малых значений Д объясняет тот факт, что при дроблении каждого крупного пузырька газа по1йимо двух пузырьков относительно меньшего размера образуется большое количество очень мелких пузырьков [51]. Эти мелкие газовые пузырьки являются результатом дробления перемычки, соединяющей два основных пузырька перед их окончательным разделением (см. рис. 44). Два максимума в окрестности Д р вместо одного являются следствием регистрации небольшого количества пузырьков, недостаточного для статистической обработки. [c.138]

Рассмотрим постановку и решение задачи об относительном движении и коалесценции двух пузырьков газа в слабовязкой жидкости в соответствии с [551. Прежде чем перейти к теоретическому анализу коалесценции пузырьков, запишем систему уравнений для относительного движения двух пузырьков близких размеров, используя обозначения, введенные в разд. 2.10 [c.150]

После 10 лет эксплуатации произошла разгерметизация трубопровода 0720x10 мм Газораспределительная станция-1-Сакмарская ТЭЦ. Трубопровод протяженностью 9,7 км, предназначенный для транспортировки очищенного природного газа под давлением 1,2 МПа, сооружен из труб производства Челябинского трубного завода (сталь ВСт Зсп). Повреждение трубы представляло собой разрыв металла П-образной формы с основанием, располагавшимся почти параллельно (под углом -20 ) оси трубопровода. Общая длина линии разрыва составляла -2700 мм. Вдоль линии разрыва выявлены три характерные зоны металла 1 — зона с первичной продольной трещиной длиной - 1000 мм без явных признаков пластической деформации. Трещина проходила по поверхности трубы с механическими повреждениями (задиры и вмятина) под углом - 20° к оси трубопровода 2 и 3 — зоны с участками долома, располагавшимися под углом 40-50° к поперечному сечению трубы и направленными в одну и ту же сторону относительно первичной трещины. В зоне 1 находились окисленная поверхность шириной от 7,7 до 8,3 мм, то есть до -90% толщины стенки трубы, и поверхность долома шириной 0,9-1,5 мм по всей длине продольной трещины. Отмечено, что увеличение угла между линией разрыва металла и осью трубы произощло в местах локализации концентраторов напряжений, а именно на концах задира, который явился очагом зарождения исходной трещины. На поверхности трубы в области зарождения трещины и вблизи нее зафиксированы многочисленные механические повреждения металла в виде групп задиров (бороздок) и отдельных вмятин. Размеры задиров длина от 48 до - 1000 мм, глубина — от 0,8 до 3,0 мм. Размеры вмятин длина — от 130 до 450 мм, ширина — от 75 до 130 мм, глубина — от 5 до 25 мм. Наиболее протяженные задиры и самая крупная вмятина располагались вдоль предполагаемой линии зарождения разрыва. Характер задиров [c.56]

В начальном участке камеры частицы эждктпруемого газа непрерывно захватываются высоконапорной струей и увлекаются ею в зону смешения. Благодаря этому и поддерживается разрежение на входе в смесительную камеру, которое обеспечивает втекание низконапорного газа в эжектор. В зависимости от относительных размеров эжектора с удалением от сопла последовательно исчезают обе зоны невозмущенного течения газов так, на рис. 9.5 первым ликвидируется ядро эжектпрующеп струи. [c.497]

Рис. 9.14. Зависимость отношения полных давлений газов, при вает наибольшее полное давление котором происходит запираме смеси газов, а при заданном полном давлении имеет наибольший коэффициент эжекции. Это связано с тем, что при критическом режиме разность скоростей газов на входе в камеру смешения wi — W2 становится минимально возможной наименьшей величины достигают и потери при смешении (см. (2)). Одновременно эжектор, рассчитанный для работы на критическом режиме, будет при заданном значении п иметь наименьшие относительные размеры смесительной камеры, т. е. наибольшее значение а.

Верхняя кривая на рис. 9.15 соответствует режиму запирания (ге = 0). Эта предельная кривая показывает, какие максимальные значения степени повышения давления Рг1Рч. можно получить в эжекторе с заданным геометрическим параметром а или заданным отношением полных давлений газов По- Отметим, что этот предельный режим для каждого заданного отношения давлений По соответствует своему значению а, т. е. режим запирания в камере заданных относительных размеров наступает при вполне определенном отношении полных давлений газов. [c.524]

Согласно приближенной формуле (44) полное давление смесп при заданных начальных давлениях газов и постоянных размерах эжектора не зависит от относительного расхода эжектируе-мого газа. Это практически совпадает с данными точной характеристики эжектора (рис. 9.16), которая показывает, что полное давление смеси весьма мало изменяется с увеличением коэффициента эжекции п, несмотря на то, что количество энергии эжектирующего газа, приходящееся на единицу расхода эжектп-руемого газа, при этом уменьшается во много раз. [c.546]

Для уменьшения погрешностей в устройствах, основанных на калориметрическом методе, конструктивно их исполняют так, чтобы потери тепла были либо полностью исключены, либо сведены к минимуму. При использовании в качестве тепловоспринимающего тела жидкостей и газов для уменьшения (Зпот опытные участки тщательно теплоизолируют от окружающей среды или применяют охранные нагреватели, мощность которых регулируется так, чтобы в местах их установки тепловые потери отсутствовали. В устройствах с твердым телом тепловоспринимающий элемент 3 (рис. 14.1) устанавливается на теплоизоляционных стержнях или призмах с минимальными зазорами относительно корпуса устройства 2. Размеры корпуса выбираются такими, чтобы отношение площади его тепловоспринимающей поверхности к полной теплоемкости корпуса было одинаковым с соответствующим отношением для тепловоспринимающего тела. В этом случае температура корпуса и тепловоспринимающего тела практически одинакова и кондуктивный теплообмен между ними (тепловые потери) пренебрежимо мал. [c.274]

Важно отметить также, что одномерная теория в случае совершенного газа без релаксационных процессов позволяет определить состояние потока в данном сечении струйки тока, если известна относительная площадь F и известно, является поток дозвуковым или сверхзвуковым. Абсолютный размер струйки тока, а также ее форма вверх и вниз по потоку от этого сечения не имеют значения, так как в системе (2.68) — (2.70) не содержится какого-либо характерного размера. Аналогичный результат дает одномерная теория для случая равновесных или замороженных течений. Напротив, в случае неравновесно реагирующего газа параметры потока при заданном F зависят еще и от формы струйки тока вверх по потоку от этого сечения и от ее абсолютного размера, поскольку в таких течениях появляется характерный размер — длина релаксационной зоны. [c.56]

Распад произвольного разрыва. Понятие произвольного разрыва вводится следующим образом. Пусть имеется некая плоскость, которая делит пространство, заполненное газом, на две части. В каждой из областей параметры газа постоянны, но отличаются друг от друга. Если величины, характеризующие состояние газа слева и справа от границы раздела, никак не связаны друг с другом, т. е. заданы произвольно, то говорят о произвольном разрыве. Произвольный разрыв, вообще говоря, распадается на два возмущения, которые распространяются в противоположные стороны. Такими возмущениями могут быть либо две ударные волны, либо ударная волна и волна разрежения, либо две волны разрежения. При распаде разрыва не могут возникнуть две ударные волны, распространяющиеся в одну сторону. В самом деле, в задаче нет никакого характерного размера, поэтому рещение должно быть автомодельным, т. е. зависеть только от одной переменной х//. На плоскости X, t все возмущения должны исходить из одной точки. Скорость распространения волн должна быть постоянной. Две ударные волны из одной точки в одну сторону распространяться не могут они обязательно догонят друг друга, поскольку скорость первой из них меньше скорости звука относительно газа за ней, а скорость второй больще скорости звука относительно газа перед ней. Слияние ударных волн противоречит условию автомодельности. По той же причине при распаде разрыва не могут образоваться ударная волна и волна разрежения, распространяющиеся в одну сторону, равно как и две волны разрежения. [c.64]

В различных задачах в зависимости от их постановки определяющие критерии подобия могут стать неопределяющими, и наоборот. Иногда критериев подобия, полученных из дифференциальных уравнений, оказывается недостаточно, так как не всегда могут быть однозначно сформулированы граничные или начальные условия. В этих случаях недостающие безразмерные величины могут быть определены на основании теории размерностей и результатов экспериментальных исследований на моделях. Так, для шероховатых труб такой величиной является относительная шероховатость, при обтекании твердого тела потоком жидкости или газа — его форма, соотношение размеров и т. п. [c.389]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...