Жидкостное охлаждение

В экспериментах по испарительному жидкостному охлаждению пористой металлической стенки с внешним лучистым нагревом при постоянном расходе охладителя плотность лучистого теплового потока постепенно увеличивалась. При этом происходило изменение визуально наблюдаемой на внешней поверхности образца структуры вытекающего потока от появления газопаровых пузырьков под пленкой кипящей жидкости до полного испарения потока. Картина истечения двухфазного потока на всех промежуточных стадиях также аналогична изложенной ранее для адиабатного испаряющегося потока. [c.81]

Рис. 7.1. Экспериментально-расчетная модель процесса испарительного жидкостного охлаждения пористого твэла

Экспериментальное исследование испарительного жидкостного охлаждения пористого металлокерамического твэла (результаты приводятся ниже), показало, что распределение температуры внутри него существенно зависит от режима истечения охладителя (рис. 7.1). Вариант б соответствует истечению двухфазной смеси, а — перегретого пара. Причем если в первом случае выполняется условие адиабатичности в начале зоны испарения (максимум температуры Т пористого материала при Z =L), то во втором имеет место монотонное повышение температуры проницаемой матрицы как в начале Z = , так и в конце Z = К зоны испарения и условия адиабатичности здесь не выполняются. [c.160]

Рассматриваемый процесс по своей физической природе имеет некоторые общие черты с испарительным жидкостным охлаждением пористой стенки с внешним нагревом. [c.160]

Специфика СГ с принудительным охлаждением определяется стремлением к максимальному использованию активной части, т. е. увеличением электромагнитных нагрузок до максимально допустимых значений. Поэтому для максимально использованных ЭМП, например, авиационных СГ во многих случаях за критерий оптимальности выбирают минимум массы. По этому критерию осуществляется выбор конструктивного исполнения активной части СГ. Однако расчетное проектирование СГ с принудительным охлаждением этим не ограничивается. Требуется также осуществить выбор конструктивных данных системы принудительного охлаждения, например число и размеры трубок при трубчатой системе жидкостного охлаждения СГ. Расчетный выбор конструкции системы охлаждения целесообразно выполнять из условия максимального отвода теплоты при фиксированном расходе жидкости, т. е. по критерию минимизации температур максимально нагретых частей СГ (как правило, обмоток). [c.119]

Гидросистемы, состоящие из насосов, трубопроводов, различных гидроагрегатов, широко используют в машино Строении в качестве системы жидкостного охлаждения, топливоподачи, смазки и др. [c.8]

ПГТУ выполняются по различным схемам, но все они преследуют одну цель — расширить температурный интервал за счет высокотемпературной газотурбинной надстройки , а также соединить другие достоинства ПТУ и ГТУ. КПД зависит от схемы и параметров РТ, при температуре перед газовой турбиной 1100— 1200° С (применяется жидкостное охлаждение лопаток) он может достигать значений 50% и выше. [c.160]

В 1937 г. А. М. Люлька был разработан проект турбореактивного двигателя с осевым компрессором и кольцевой камерой сгорания, на несколько лет опередивший появление аналогичных проектов за рубежом. В 1943—1944 гг. под его же руководством в Центральном институте авиационного моторостроения был построен экспериментальный турбореактивный двигатель С-18 (рис. 104). Тогда же (1940—1945 гг.) в ЦИАМ велась разработка оригинальной конструкции авиационного газотурбинного двигателя с трехступенчатой газовой турбиной, с трехступенчатым центробежным компрессором и с системой испарительного жидкостного охлаждения по схеме, предложенной в 1935 г. проф. В. В. Уваровым. С 1945 г. к проектированию турбореактивных двигателей помимо группы А. М. Люлька были привлечены большие конструкторские коллективы А. А. Микулина,В. Я. Климова и других ОКБ и значительно увеличены объемы необходимых теоретических и экспериментальных исследований. К этому же времени относится начало работ по изысканию жаропрочных материалов для газовых турбин двигателей во Всесоюзном институте авиационных материалов (ВИАМ). [c.369]

Вследствие некоторого ухудшения отвода тепла с поверхности трения (особенно при многодисковых тормозах) на поверхности дисков возникают более высокие температуры, что в ряде случаев требует применения специальных фрикционных материалов, выдерживающих высокие нагревы без снижения фрикционных свойств. Так, в авиационных тормозах находят применение металлокерамические материалы. В автотранспорте для снижения степени нагрева иногда применяют охлаждение тормоза, используя с этой целью жидкость из системы охлаждения двигателя, поступающую по трубопроводам в специальные полости в диске или в корпусе тормоза. Жидкостное охлаждение тормозов позволяет резко снизить температуру нагрева, но требует увеличения [c.223]

Рис. 59. Заготовки (а и в) и обработанные гильзы (ff и г) с жидкостным охлаждением

ЛИЧНЫХ марок, как правило, легированные молибденом, хромом и другими присадками. Наибольшее применение нашли гильзы, изготовленные из легированного чугуна с последующей термической обработкой после предварительной механической обработки. Конструкции гильз различаются по способу их охлаждения в двигателях внутреннего сгорания мокрые гильзы с жидкостным охлаждением н сухие гильзы с воздушным охлажде- [c.106]

Работа проведена на одноцилиндровом вихрекамерном четырехтактном бескомпрессорном дизеле с жидкостным охлаждением тина 48, 5/11. Изменение оборотов колончатого вала дизеля производилось соответствующим подбором пружин регулятора. [c.43]

Фиг. 2П. Собранная в жакете форма для отливки головки блока мотора жидкостного охлаждения (вид про-

Для малолитражных автомобильных двигателей применяется преимущественно жидкостное охлаждение, а для мотоциклетных — воздушное. [c.165]

На металл эта смесь не действует, но вызывает разбухание и расслоение дюр<1-товых шлангов (шланги должны быть покрыты защитным лаком). Подтекание её из системы грозит пожаром, так как температура её воспламенения /=1 4° С меньше, чем рабочая температура /= 140° С. Применение высококипящих жидкостей для охлаждения автомобильных и танковых двигателей не получило распространения, несмотря на положительные стороны. Объясняется это недостаточным опытом (зазоры, допуски, материалы) конструирования двигателей жидкостного охлаждения, работающих на таком повышенном температурном режиме. Попытки применения высококипящих жидкостей для нормальных конструкций водяного охлаждения. естественно, не могли дать положительных результатов. [c.178]

В СВЯЗИ С большими давлениями масла (З-—10 am) масляные радиаторы изготовляют гораздо более жёсткими, чем радиаторы жидкостного охлаждения. Для них применяют главным образом круглые трубки при толщине стенок 0,3—1,0 мм. При установке пластинчатых трубок их скрепляют заклёпками во избежание раздутия. [c.182]

Интересно отметить, что двигатель воздушного охлаждения успешно вписывается в габариты, ранее занимаемые двигателем жидкостного охлаждения вместе с радиаторами и [c.211]

Внутреннее жидкостное охлаждение лопаток [c.40]

Рис. 48. Схемы жидкостного охлаждения рабочих лопаток а — циркуляционная (внутри лопаток — жидкость, на выходе — пар) б — термосифонная с индивидуальным радиатором (охладитель в жидкой фазе) в — термосифонная с индивидуальным радиатором (/ — жидкость, 2 — пар, 3 — конденсат 4 — радиатор)

Рис. 50. Схема газовой турбины с термосифонным жидкостным охлаждением и использованием водяного пара для отвода тепла от лопаток

Более эффективным, чем рассмотренное, является внутреннее воздушное или жидкостное охлаждение лопаток газовых турбин. [c.100]

Ниже описываются условия, при которых коэффициент теплоотдачи в кипящей воде в той или иной мере резко падает, что приводит к нежелательному или даже опасному скачку температуры поверхности теплообмена. Такую ситуацию нужно уметь предусматривать, например, в парогенераторах сверхвысоких давлений, в активной зоне атомных реакторов с жидкими теплоносителями, при жидкостном охлаждении таких устройств, как камеры сгорания реактивных двигателей, магнито-плазменные каналы, мощные генераторные лампы и т. п. [c.163]

Обработка обычно ведется без жидкостного охлаждения. Иногда применяют охлаждение обдувкой сжатым воздухом и водой. После механической обработки детали покрывают бакелитовым лаком. [c.305]

В первом полугодии 1966 г. в объединении закончена разработка технического проекта одновального турбогенератора мощностью 800 м,вт с непосредственным жидкостным охлаждением активных частей и с автоматическим регулированием возбуждения. [c.12]

Газотурбинный цикл (рис. 1, а) имеет более высокую среднюю температуру подвода тепла по сравнению с паротурбинным (рис. 1, б). Сжимаемый в компрессоре до давления в точке 4 атмосферный воздух нагревается в камере сгорания до температуры в точке 1, воспринимая тепло Q .. Эта температура достигает в настоящее время 900—1000° С при воздушном охлаждении проточной части газовой турбины и может повыситься до 1200— 1300° С при жидкостном охлаждении. Паротурбинный цикл не может иметь такой высокой начальной температуры рабочего тела. [c.4]

Жидкостное охлаждение элементов ротора и статора газовой турбины позволяет повысить начальную температуру до 1200— 1800° С, так как большие теплоемкости и более интенсивный теплообмен уменьшают относительные потери на охлаждение. [c.57]

К. п. д. высокотемпературных ГТУ с жидкостным охлаждением, начальной температурой 1200—1800° С, промежуточным охлаждением воздуха, нагревом газа и регенерацией может достигать 44—47% при мощности однопоточных агрегатов 350—400 МВт. Использование тепла охлаждающей жидкости в таких ГТУ затруднительно. [c.57]

Распределение температур вдоль трубы при жидкостном охлаждении ядерного реактора [c.446]

Отдельная глава посвящена кризисам в механизме кипения жидкости — проблеме, имеющей важное значение при расчете жидкостного охлаждения высокофорсированных поверхностей нагрева. [c.3]

Подробно исследованы теплообмен и гидравлическое сопротивление в теплообменных устройствах с пористыми элементами однофазное транспирационное газовое охлаждение пористой стенки в системах теплозащиты интенсификация теплообмена в каналах при размещении в них проницаемых вставок испарительное жидкостное охлаждение пористой стенки с внешним и объемным теплоподводом. [c.4]

Отработавшие газы следует охлаждать, так как они имеют вы сокую температуру в зоне j-орення (порядка 2000 °С), которая способствует быстрому разрушению сопловых н рабочих лопаток турбины. Совре.менпые жаропрочные сплавы и стали, способные длительное время надежно работать в ГТУ, допускают на входе в турбину температуру 650—800 С (при организации газового или жидкостного охлаждения турбин температура газа на входе может быть повышена до 1300 °С — высокотемпературные ГТУ). [c.83]

Влияние тепла на нагружающие и силоиз.мерительные устройства не учитывается тарировкой. Вместе с тем на многих мапгинах трения уже при 100 °С наблюдалось резкое уменьшение рабочих зазоров в системе нагружения, что вызывало увеличение пофешности измерения нормальной нагрузки. Для устранения этого недостатка на серийных машинах трения применяется интенсивное жидкостное охлаждение по границам рабочего узла, что препятствует распространению тепла к опорам и измерительным устройствам, исключает чрезмерный нагрев тензодатчиков, вызывающий увеличение погрешности измерений силы трения. [c.211]

Еще в 1921 г. были построены первые отечественные опытные самолеты-истребители, не доведенные, однако, до серийной постройки из-за отсутствия легких и мощных авиационных двигателей. Несколько позднее (в 1924 г.) Д. П. Григоровичем был предложен истребитель-биплан И-2 с двигателем М-5. В варианте И-2бис этот самолет был подготовлен к серийному производству. Но и для него, как и для самолетов более ранних конструкций, ос-1Т0ВНЫМ недостатком оставалась низкая энерговооруженность. Поэтому в 1927 г. под руководством Поликарпова был спроектирован и стал серийно изготовляться истребитель-биплан И-3 с 500-сильным двигателем М-17 жидкостного охлаждения, выполненным применительно к двигателю BMW. Всего было построено около 400 самолетов этого типа. В том же году бригадой П. О. Сухого в ЦАГИ под руководством А.Н. Туполева было закончено проектирование самолета-истребителя АНТ-5 (И-4) (рис. 91), и до 1936 г. изготовлено 370 шт. этих самолетов с двигателем М-22 (по типу фирмы Бристоль — Юпитер ) мощностью 480 л. с., тогда же освоенным в производстве под руководством А. А. Бессонова. По сравнению с самолетом И-3 он обладал лучшей горизонтальной маневренностью, меньшей посадочной скоростью и на 500 кг меньшим собственным весом, определявшимся соответственно достигнутым снижением удельного веса двигателя М-22 (0,75 кз/л. с. против 0,84 кг/л. с. у двигателя М-17) . [c.337]

Удовлетворяя это требование, конструкторский коллектив А. Д. Швецова разработал к началу 50-х годов серию экспериментальных многоцилиндровых двигателей, в том числе уникальный двигатель АШ-2ТК взлетной мощностью 4300 л. с. Тогда же В. А. Добрыниным и его сотрудниками был сконструирован 24-цилиндровый шестиблочный комбинированный двигатель ВД-4К для тяжелых высотных самолетов сверхдальнего действия. Обладавший мощностью 4300 л. с., отличавшийся высокой эксплуатационной надежностью и малым расходом топлива (175 г на 1 л. с.-ч. вместо 280—300 а в других авиационных бензиновых двигателях), он обеспечивал возможность беспосадочного полета самолетов Ту-85 продолжительностью до 22 час. В этом двигателе с жидкостным охлаждением и с комбинированным наддувом от турбокомпрессора и приводного центробежного нагнетателя впервые в авиационном двигателестроении была использована энергия выхлопных газов из цилиндров они отводились в импульсные газовые турбины, передававшие дополнительную мощность на приводной ва.л, а по выходе из турбокомпрессора использовались для получения дополнительной реактивной тяги. [c.372]

Уплотнение цилиндрических стыков. На рис. 328 показаны способы уплотнения цилиндрических стыков, подверженных давлению жидкости (случай мокрых гильз порщневых двигателей внутреннего сгорания с жидкостным охлаждением). [c.148]

Шлифование с ручной подачей производить более твёрдыми кругами, чем шлифование с автоматической подачей. При шлифовании с жидкостным охлаждением твёрдость круга должна быть выше (примерно на одну-две степени), чем при шлифовании без охлаждения. Чем выше окружная скорость обрабатываемой детали по отношению к скорости круга, тем твёрже должен быть круг. [c.470]

Система смазки. Двигатель имеет масляный резервуар 2 (фиг. 21), расположенный на самом картере двй гателя. Таким образом, специальных масляных баков в системе нет. Масло интенсивно охлаждается в четырёх масляных радиаторах. Счистка масла производится четырьмя фильтрами S типа Куно (фиг. 20), соединёнными последовательно. Масло помимо своей основной роли — работы в качестве смазочного материала, выполняет также функции и охлаждающей жидкости. Элементы системы смазки (масляные радиаторы, насос и фильтры) имеют размеры, значительно большие по сравнению с двигателями жидкостного охлаждения. [c.210]

На рис. 48 представлены различные схемы жидкостного охлаждения. На рис. 48, а дана схема циркуляционного охлаждения. Жидкость (например, вода) прокачивается через полые лопатки насосом и при замкнутой схеме нуждается в отводе полученного тепла. Под действием центробежной силы давление внутри лопатки достигает значительной величины, что позволяет сохранить внутри лопатки жидкую фазу. К этой системе предъявля- [c.40]

Двухфазный поток жидкости. Истечение двухфазной жидкосТй под давлением через кольцевой зазор в лабиринтных уплотнениях является обычным для питательных насосов котлов и стержней регулирования процесса ядерных реакторов с жидкостным охлаждением. Давление внешней среды здесь меньше, чем упругость насыш,енных паров, соответствуюш,ая температуре жидкости внутри установки. По мере того, как переохлажденная или на-ходяш,аяся под давлением жидкость протекает по зазору уплотнения, давление ее постепенно уменьшается и достигает значения, равного упругости насыщенных паров. В этом месте мгновенно возникает парообразование. В двухфазном потоке жидкости отношение давлений, соответствующее критическому расходу, обычно лежит между отношением упругости насыщенных паров к давлению на входе и отношением, которое может быть получено, исходя из критической скорости. Для большинства расчетов это правило достаточно точно. [c.52]

Выгорание горловины сопла ракетного двигателя. Пороховые ракетные двигатели — в принципе простые устрой-, ства. Они состоят в основном из длинной трубы, содержащей ракетное топливо. Один конец ее закрыт, а другой сообщается с атмосферой через сверхзвуковое сопло (рис. 5-10). Газы, образующиеся при горении ракетного топлива внутри камеры, имеют высокую температуру и большое давление (порядка 3 400° К и 13 790 KHjM ). При движении через сопло они отдают его стенке значительное количество тепла. Ради сохранения простоты двигателя инженер избегает осложнять ее специальными устройствами для жидкостного охлаждения сопла. [c.172]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...