Режим запирания

При увеличении числа оборотов сверх номинальных рассогласование работы крайних ступеней изменяется — теперь уже возникает помпаж на последних ступенях на первых же ступенях с появлением звуковых и сверхзвуковых относительных скоростей течения возникает режим запирания. На рис. 6.10 изображены схемы обтекания лопаток первой (1), средней (т) и последней (z) ступеней осевого компрессора на пониженном числе оборотов, а на рис. 6.11 совмещенные характеристики первой, средней и крайней ступеней компрессора с нанесенными линиями рабочих режимов этих ступеней. [c.157]

При скоростях, близких к звуковой, зависимость Pq от 0 вырождается в вертикальные прямые (см. диаграмму 5-3). Это объясняется наступлением в диффузоре режима запирания потока, при котором происходит скачок уплотнения. Чем больше относительная длина прямого входного участка, тем раньше, т. е. при тем меньших значениях наступает режим запирания. [c.197]

Так как режим запирания сохраняется при перемене местами основного и вторичного потоков, то выполняется соотношение = Тн<1(1/ , 1/ )/ , в справедливости которого можно убедиться непосредственно подстановкой в соотношение (3). Поэтому достаточно найти решение уравнения (3) в диапазонах 1 < < (х + 1)/2, О < < сю. [c.544]

При эжектировании различных газов возможен второй критический режим запирания (Х" = 1 . [c.321]

Как отмечалось в разд. 4.3.1.2, в минимальном сечении сопловой решетки при критическом отношении давлений (6j = бкр) устанавливается скорость звука. При этом расход достигает максимального значения при заданных параметрах на входе и Tq. Увеличение степени понижения давления (6j > б р) за счет уменьшения pi приводит к расширению газа в косом срезе без изменения расхода через решетку, т. е. решетка запирается . Расход не может превышать максимального. Режим запирания может иметь место и в рабочей решетке. [c.247]

Когда скорость эжектируемого потока в сечении запирания достигнет скорости звука, наступает критический режим работы эжектора коэффициент эжекции принимает предельно возможное (для данного отношения полных давлений) значение и не изменяется при дальнейшем снижении давления на выходе из эжектора. [c.527]

Если скорость эжектируемого газа в сечении запирания равна скорости звука (критические режимы работы эжектора), то> увеличение площади сечения приводит к тому, что поток эжектируемого газа становится сверхзвуковым, и скорость его продолжает увеличиваться. В результате переноса механической энергии из сверхзвукового эжектирующего потока в сверхзвуковой эжектируемый первый поток тормозится, второй ускоряется, скорости потоков сравниваются по величине и могут остаться сверхзвуковыми в выходном сечении камеры, если не возникнет скачок уплотнения. Таким образом, сверхзвуковой режим течения смеси становится возможным только при критическом режиме работы эжектора. [c.530]

Если сохранить постоянной площадь канала, то увеличится расход внешнего газа — режим работы отдалится от режима запирания. [c.541]

Из формулы (44) вытекает следующее практически важное правило, справедливое не только для звуковых, но и для сверхзвуковых эжекторов для получения большего значения полного давления смеси на выходе из эжектора следует, сколько возможно, уменьшать относительную площадь камеры смешения, т. в. увеличивать а. При сверхкритическом отношении давлений в сопле эжектирующего газа наименьшая возможная площадь сечения смесительной камеры соответствует разгону эжектируемо-го потока в сечении запирания до скорости звука, т. е. критическому режиму работы эжектора. Таким образом, согласно изложенному правилу критический режим работы эжектора оказывается наивыгоднейшим, что соответствует данным расчетов и экспериментов. Следует, однако, учитывать, что чем меньше площадь смесительной камеры, тем больше при данных расходах газов скорость на входе в диффузор, т, е. больше потери в диффузоре. [c.547]

Так же как и в случае условий на скачках, решение системы уравнений (9.22) — (9.25) при смешении совершенного газа двузначно. Одно из решений соответствует дозвуковому, а другое — сверхзвуковому режиму течения смеси на выходе из камеры. Отбор требуемого решения связан с анализом потока в камере смешения. Можно показать, что осуществляемый режим истечения на выходе из камеры смешения определяется в значительной степени условиями в сечении запирания. [c.121]

Работа термодинамического конденсатоотводчика в основном зависит от отношения диаметра тарелки к диаметру седла. Чем оно меньше, тем пропускная способность больше, но при отношениях меньше трех конденсатоотводчик не закрывается с поступлением пара, так как усилие, действующее на тарелку, недостаточно для запирания конденсатоотводчика. Время срабатывания и пропускная способность его зависят и от отношения диаметра входного отверстия в седле к выходному. С увеличением этого отношения растет время срабатывания, так как давление в камере над тарелкой повышается и увеличивается время конденсации. Конденсатоотводчик будет открываться реже. С уменьшением диаметра выходного отверстия уменьшается и пропускная способность. Кроме того, время срабатывания конденсатоотводчика зависит от ширины уплотнительного кольца. Чем шире кольцо, тем больше сопротивление на пути потока пара, тем меньше давление пара в верхней камере и тем меньше времени требуется для конденсации пара. [c.73]

Рассмотренная кривая, изображающая зависимость Як от Gb, называется напорной кривой. На р ис. 4.2 показана также кривая изменения т)к. Обычно максимальное значение т)и достигается при некотором промежуточном положении дросселя, соответствующем, точке о (оптимальный режим), а при крайних его положениях т)к уменьшается. Наиболее низкое значение Г1к получается на режиме запирания выходного аппарата. [c.116]

В ЭВУ создаются условия, при которых на выходе из камеры смешения водовоздушная смесь приобретает свойства, близкие к свойствам гомогенных сред, в которых скорость звука существенно снижается. Следовательно, при докритических рабочем и инжектируемом потоках в ЭВУ может наблюдаться запирание камеры смешения, аналогичное третьему предельному режиму в ЭП. При отсутствии запирания камеры смешения режим будет докритическим. В определенных условиях из-за значительной неравновесности газожидкостного потока может иметь место неполное запирание, приводящее к появлению некоторой, хотя и существенно меньшей, чем при предельном режиме, зависимости от р . Такой режим называется смешанным. [c.477]

Результаты опытов позволяют сделать заключение о заметном различии истечения из коротких и длинных каналов. При этом относительная длина канала Z./D не является параметром, однозначно определяющим плотность потока смеси j, ибо в экспериментах при одинаковых значениях L ID обнаружено уменьшение j с ростом диаметра канала D [14]. При истечении через каналы с острой кромкой поток на входе в канал подвергается сжатию с образованием кольцевой каверны, заполненной паром и для коротких каналов связанной с атмосферой [14]. Из-за отсутствия непосредственного контакта жидкости со стенками канала парообразование при этом ограничено и режим истечения близок к гидравлическому (см. п. 1.6.3). Однако в отличие от чисто гидравлического истечения в опытах при истечении вскипающей жидкости из насадка с Z./Z) = 0,5 давление в выходном сечении отличалось от противодавления, что свидетельствует о запирании потока [85]. [c.106]

Для уменьшения габаритов насоса при всех прочих равных условиях число зубьев желательно выбирать возможно малым. При уменьшении числа зубьев уменьшается также возможность запирания жидкости во впадинах. Однако при уменьшении числа зубьев понижается их прочность вследствие подрезания ножек, а также ухудшаются зацепление и режим работы насоса и, в частности, увеличивается амплитуда пульсаций расхода. Дефекты, связанные с зацеплением зубьев шестерен, обычно устраняются увеличением угла зацепления (коррекцией зацепления). [c.209]

Предельным критическим режимом и предельным режимом запирания камеры смешения называются режимы, при которых течение в диффузоре дозвуковое, а в выходном сечении камеры смешения смесь имеет или сверхзвуковую или звуковую скорость (точки 3). Предельным режимом запирания сопел называется режим, соответствующий вершине вертикальной ветви характеристики, при котором скорости в критических сечениях сопел равны скорости звука, а на всем протяжении эжектора, начиная от критического сечения одного из сопел, имеется непрерывная область дозвукового течения. [c.193]

При расчете оптимального эжектора возможны два случая первый, при котором режимом запирания эжектора является критический режим, и второй, при котором происходит запирание камеры смешения. Ниже подробно рассмотрен первый, наиболее интересный для практики случай расчета оптимального эжектора. Этот случай реализуется при смешении газов, имеющих одинаковые физические свойства и теплосодержания торможения (О = 1), а также при смешении одинаковых и различных газов при значениях , не слишком отличающихся от величины i ) =l. [c.213]

Для выяснения условий оптимальности газового эжектора со сверхзвуковым и дозвуковым соплами в наиболее интересном для практики случае, когда предельным режимом запирания эжектора является критический режим, были проведены расчеты зависимостей е"(Яр ) и для ряда значений коэффициента эжекции и характерных отношений давлений и теплосодержаний. Расчеты были выполнены для воздухо-воздушного эжектора (у/ = х=1,4 <"р = Гр = 0,24) с помощью системы уравнений эжекции (15а), (16), [c.213]

При вращении ротора импульсного датчика / в его обмотке возникает синусоидальное напряжение, которое подается на вход транзисторного коммутатора и через диод УД4, резистор Я4 — на базу транзистора УТЗ. При достижении максимального потенциала положительной полуволны датчика /, а следовательно, и базы транзистора УТЗ транзистор УТЗ открывается. Ток, протекающий по цепи диод ОД 14 — резистор Я6 — коллекторный эмиттерный переход транзистора У7 5, снижает ток базы транзистора УТ9 практически до нуля, и он запирается, переходя в режим отсечки, что автоматически приводит к запиранию транзисторов УТ2 и УТЗ и переходу их в режиме отсечки. Ток /1 в первичной обмотке W катушки зажигания резко уменьшается и во вторичной обмотке W2 создается высокое напряжение, распределяемое по свечам 6 зажигания ротором распределителя 7. [c.132]

При достижении определенного напряжения на конденсаторе 2 (плюс со стороны анода Т4) происходит пробой стабилитрона Д17 н увеличивающийся ток управления обеспечивает открывание тиристора Т4. После открывания тиристора Т4 разрядным током конденсатора С2 обеспечивается запирание тиристора Т5. Далее описанный цикл работы мультивибратора многократно повторяется. В результате возникает устойчивый режим автоколебаний с частотой около 600 Гц, определяемой Я7 и С2. [c.192]

Такой автоколебательный режим называют еще режимом наибольшей отдачи в отличие от режима холостого хода. В режиме наибольшей отдачи через обмотку возбуждения течет наибольший ток, определяемый продолжительностью включения тиристора Т4 (в цепи ОВ нет дополнительных ограничивающих ток элементов). В режиме холостого хода через обмотку возбуждения течет наименьший ток, определяемый сопротивлением резистора Я6 (цепь ОВ замыкается через открытый транзистор ТЗ). Периодическое запирание Т4 в режиме автоколебаний позволяет обеспечить при необходимости возвращение в режим холостого хода с задержкой, не превышающей периода автоколебаний. [c.192]

Для корректировки характеристик срабатывания и отпадания служат обмотки смещения ОСМ, получающие питание от цепи управления тепловоза. Взаимодействием обмоток ОН и ОТ обеспечивается релейный режим МУ, при этом обмотки напряжения ОН действуют в направлении запирания МУ, а токовые ОТ — в. направлении отпирания. Это объясняется тем, что выходные транзисторы имеют отрицательное (отпирающее) смещение. Нагрузкой МУ являются резисторы СР1 и СР2. [c.91]

Скорость. эжектируемого потока обычно меньше звуковой, поэтому он в выходном участке эжектора ускоряется. В некотором сечении 2—2 (рис. 8.18) граница двух потоков становится параллельной оси сопла это сечение расположено тем дальше от среза внутреннего сопла, чем больше избыток давления в нем. Поперечный размер внутренней струи увеличивается, а эжекти-руемой — уменьшается с ростом избытка давления во внутреннем сопле. Конфигурации двух потоков при разных значениях избытка давления показаны на рис. 8.18. Режим работы эжектора, при котором вторичный поток разгоняется (в сечении 2—2) до звуковой скорости, называется критическим (рис. 8.18, в) если центральная струя расширяется настолько, что заполняет все выходное сечение эжектора (рис. 8.18, г), то наступает режим запирания, когда расход эжектируемого газа равен нулю. [c.448]

Рис. 8.18. Схемы течения в эжекторнолг сопле на нерасчетных режимах а) давление на срезе внутреннего сопла равно атмосферному, б) небольшой избыток давления на срезе внутреннего сопла, в) критический режим эжектора, г) режим запирания эжектора

Верхняя кривая на рис. 9.15 соответствует режиму запирания (ге = 0). Эта предельная кривая показывает, какие максимальные значения степени повышения давления Рг1Рч. можно получить в эжекторе с заданным геометрическим параметром а или заданным отношением полных давлений газов По- Отметим, что этот предельный режим для каждого заданного отношения давлений По соответствует своему значению а, т. е. режим запирания в камере заданных относительных размеров наступает при вполне определенном отношении полных давлений газов. [c.524]

При увеличении расхода воздуха (отрицательные углы атаки профиля) срыв потока происходит с вогнутой. стороны лопатки. Образующиеся при этом вихри прижимаются основным потоком к профилю и имеют устойчивый характер (рис. 6.2). Наступает турбинный режим. Приведенное объяснение физической сущности явлений, приводящих к ломпажу, находится в соответствии с формой характеристики (рис. 6.3) левой ее ветви соответствует помпаж, крайней части правой ветви — турбинный режим и режим запирания. [c.152]

При увеличении давления на выходе из эжектора по сравнению со значением, соответствующим предельному критическому режиму (Яз>1) или предельному режиму запирания камеры смешения (Яз=1), прямой скачок уплотнения, расположенный в расширяющейся части сверхзвукового сопла, перемещается к критическому сечению, причем скорости Яр К и Кг уменьшаются, а статические давления на срезе расширяющегося сопла и в сечении запирания увеличиваЕотся. Область внезапного расширения струи, вытекающей из суживающегося сопла, при этом уменьшается, однако скорость ее на входе в камеру смешения остается неизменной (Я1 = 1), в связи с чем не изменяется и коэффициент эжекции (участки 3—4 дроссельных характеристик, см. рис. 5). Наконец, при некотором противодавлении наступает предельный режим запирания сопел, соответствующий вершине вертикальной ветви дроссельной характеристики (точки 4, см. рис. 5). [c.206]

Типичная зависимость /. ( О) для критического режима работы эжектора приведена на рис. 11. Видно, что при заданных параметрах смешиваемых газов и геометрии эжектора критическим режимам, на которых скорость смеси газов сверхзвуковая (>vз>l), соответствует некоторый диапазон изменения характерного отношения теплосодержаний. Этот диапазон ограничен значениями и б тах > которых приведенная скорость газа в выходном сечении камеры смешения становится равной единице (Аз=1). При б >1Этах и д< тш реализуется режим запирания камеры смешения. [c.209]

Кроме теплового запирания", предельным режимом работы эжектора как в изотермическом, так и в нензотермнческом случае является критический режим — запирание тракта эжектора, вызванное возрастанием скорости эжектируемой струи до критического значения из-за уменьшения площади ее поперечного сечения при расширении сверхзвуковой эжектирующей струн. В реальных условиях при г (0)>г(Х,) [см. (14)] имеет место тот из двух предельных режимов, для осуществления которого требуется меньшее значение коэффициента эжекцин к. [c.288]

При большой конфузорности канала. перед ним (не перед кромкой) возникает скачок уплотнения (режим запирания , канал № 3 на рис. 8-64). Такое положение скачка обеспечивает устойчивое дозвуковое течение в межлопаточном канале. Если профилированием вькход-ного участка спинки до1биться малых потерь при расширении потока 1В косом срезе, то такая решетка может оказаться высокоэкономичной до чисел М1 1,25. [c.561]

Режим работы эжектора, при котором коэффициент эжекции не зависит от давления на выходе из диффузора, называется критическим. Особенности работы эжектора на критическом режиме связаны с характером течения в начальном участке смесительной камеры — между входным сечением и сечением запирания 1 (рис. 9,6). Как уже указывалось, дозвуковой поток эжектируемого газа движется здесь по каналу с уменьшаюп1 имся сечением, ограниченному стенками камеры и границей сверхзвуковой эжектирующей струв. Скорость эжектируемого шотока в минимальном сечении — оно совпадает с сечением запирания — не может превысить скорости звука этим и определяются предельные значения скорости во входном сечении и максимального расхода эжектируемогогаза. Для тога чтобы определить эти максимально возможные значения, необходимо найти соотношения между параметрами потоков во входном сечении и в сечении запирания. [c.518]

На рис. 9.19 приведены результаты расчета предельных режимов звуковых эжекторов с различными начальными параметрами. Ниже каждой из кривых, показанных на графике, находится область, в которой предельный режим определяется сечением запирания, и звуковое течение на выходе из камеры не реализуется. При большем различии в температурах торможения скорость эжектирования лимитируется звуковым режимом в выходном сечении камеры. Чем больше отношение давлений газов pxjpi = Пд, тем большим должно быть различие температур, при котором возможен кризис течения на выходе из камеры. Отметим, что кризис течения на выходе из цилиндрической смесительной камеры возможен в ряде случаев и при равных температурах торможения газов, ес -ли в процессе смешения к газу подводится тепло или если в камере имеются значительные потери, связанные с трением [c.534]

При некотором увеличении числа М] < 1 наступает такой предельный режим (М, = М пред) при котором расход газа через ре. шетку достигает максимума, поэтому его иначе называют режимо запирания. Обычно Мпрсд > МкрИ хотя, по крайней мере теоретически, может быть и наоборот. Дальнейшее непрерывное увеличение числа М1 при заданном и постоянном угле входа в решетку невозможно, однако возможно течение с М, > 1, при котором расход [c.221]

Наличие фазового сдвига тока возможно при индуктивном характере электрической цепи, образованной обмоткой МЭД и входным сопротивлением транзистора УГ/. Коммутатор работает следующим образом. При включении переключателя зажигания и отсутствии сигнала на входе УТ/ через базу транзисторов УТ2, УТЗ и УТ4 начинает протекать ток, что приводит к отпиранию выходного транзистора и протеканию тока через коллектор УТ4 и первичную обмотку катушки зажигания. Протекание постояиного тока при включенном зажигании и невращающемся вале двигателя является недостатком данной схемы коммутатора, так как и катушка зажигания, и добавочный резистор, и сам коммутатор должиы быть рассчитаны на режим постоянного включения, при котором мощность, рассеиваемая на этих элементах, максимальна. МЭД выдает сигнал на открытие транзистора УТ/, что приводит последовательно к запиранию элементов VT2, УТЗ и УТ4 и появлению импульса высокого напряжения (см. рис. 7.19, е). [c.229]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...