Турбулентность характеристика

В условиях турбулентного движения жидкости гидродинамические характеристики жидкой и газовой фаз существенно зависят от концентрации пузырьков газа (т. е. от газосодержания). В случае большого газосодержания пузырьки оказывают сильное влияние друг на друга вследствие коалесценции и дробления, а также из-за изменений условий движения жидкости в окрестности каждого пузырька. Вопросам коалесценции и дробления пузырьков газа, движущихся в жидкости, посвящена четвертая глава. В данном разделе рассмотрим задачу об определении характеристик хаотического движения обеих фаз при условии малого газосодержания. В этом случае будем пренебрегать влиянием пузырьков газа друг на друга и на турбулентные характеристики жидкости, т. е. будем рассматривать задачу о движении одиночного пузырька газа. [c.83]

Перейдем к сравнению турбулентных характеристик циркуляционных течений в газожидкостном слое. На рис. 71 показаны зависимости кинетической турбулентной энергии от радиальной координаты. Как видно из рисунка, теоретические п экспериментальные значения к отличаются почти в два раза. [c.228]

Исследование турбулентных характеристик суспензий с искусственными волокнами (коммерческого найлона) (59) показало, [c.200]

Турбулентные характеристики суспензий с искусственными волокнами (коммерческий найлон) 200 [c.532]

Уравнения реакции (10.10) — (10.12) положены в основу методов определения турбулентных характеристик потока, которые рассмотрены в гл. 13. [c.203]

ИЗМЕРЕНИЕ ТУРБУЛЕНТНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ПОТОКА [c.255]

Турбулентные характеристики потока дают представление о микроструктуре турбулентных течений в различных условиях. Они необходимы для расчета закономерностей течения, тепло- и массо-обмена турбулентных потоков, разработки более совершенных методов их расчета. [c.255]

В настоящее время в экспериментальной практике используются разнообразные методы определения турбулентных характеристик потока. Однако все они могут быть разделены на две большие группы. К первой группе относят методы, основанные на введении в поток индикатора (пыль, мелкие частицы), по поведению которого можно сделать вывод о параметрах турбулентности. Это методы, основанные на эффекте Доплера (лазерный, акустический анемометры), методы мгновенной фоторегистрации, разнообразные оптические методы, методы электронных пучков и т. д. Указанные методы имеют небольшую разрешающую способность приборов, для них характерны трудности юстировки оптической системы, большой объем экспериментальной информации, а также определенные трудности расшифровки показаний аппаратуры. В то же время эти методы не искажают структуры потока и находят применение в тех случаях, когда другие методы неприменимы (например, при исследовании структуры вязкого подслоя). [c.257]

Рис 13.4. Турбулентные характеристики в пограничном слое пластины [c.266]

При изучении потоков с большими до- и сверхзвуковыми скоростями широкое применение получили оптические и акустические методы. Их основное преимущество заключается в возможности производить локальные измерения без ввода в поток каких-либо датчиков. В принципе и оптические, и акустические приборы работают либо за счет изменения параметров при прохождении волн через заданную область, либо при их рассеивании на инородных частицах в потоках. Применение лазеров и голографии, а также доплеровского эффекта в оптике и акустике открывает большие перспективы в изучении полей скоростей и турбулентных характеристик. [c.497]

Экспериментальное исследование турбулентных характеристик выполнено при изотермическом течении воздуха в непроницаемой трубе диаметром 80 мм и длиной 150 калибров [ 58, 72 ]. Начальная закрутка осуществлялась аксиально-лопаточными завихрителями с центральным телом. Их основные параметры приведены в табл. 1.1. Число Рейнольдса изменялось от 5° 10 до 1,5° 10 . [c.79]

Турбулентные характеристики закрученного потока изучались в недиафрагмированной проницаемой трубе диаметром [c.84]

Следует отметить, что использование принципа локального подобия в теории турбулентного переноса, разработанного в трудах ряда исследователей, в том числе В.М. Иевлева [15], позволил распространить на случай течения в пристенном слое витых труб известные полуэмпирические теории турбулентности. Условия применимости этого принципа определяют, основываясь на анализе уравнения баланса энергии турбулентности. Главными членами этого баланса являются члены, описывающие процессы возникновения и подавления турбулентности. При этом характеристики турбулентного переноса в каждой точке определяются только входящими в уравнение баланса энергии турбулентности характеристиками усредненного течения, полями объемных сил и свойствами турбулентности I. Поэтому безразмерные связи (1.54). .. (1.61) можно рассматривать как универсальные локальные законы турбулентного переноса. С ростом масштаба I члены уравнения баланса энергии турбулентности, описывающие генерацию турбулентности, возрастают, а диссипативные члены убывают. Поэтому величина I может быть определена формулой, в которую входят только геометрические параметры потока, например (1.54). [c.26]

Для определения теплообмена турбулентной струи решающим является знание переносных свойств последней. Турбулентные характеристики в основном изучены применительно к струйным течениям без поверхностей разрыва. Гидродинамика турбулентных струй с поверхностью разрыва развита еще недостаточно, что неизбежно проявляется при ис-184 [c.184]

Таким образом, система уравнений (1.9) с граничными условиями (1.10) при заданных параметрах Reo, Рго, Рго и do (или Qo) позволяют решить поставленную задачу и найти распределения как средних, так и турбулентных характеристик течения и теплообмена. Входящие в систему уравнений (1.9) и условий (1.10) теплофизические характеристики среды (р, р, с . Л) зависят от температуры и давления, т.е. не используется обычно принимаемое в аналогичных задачах (см. [1]) приближение Буссинеска. [c.702]

Можно заметить, что понятие о такой второй, физически мыслимой границе было бы количественно трудно определимым, так как между струей и спутным потоком имеется пограничный слой , где происходит довольно плавный переход от струи к спутному потоку. При малых значениях параметра т вторая граница оказалась бы заметно различной для разных турбулентных характеристик. Заимствуем из той же, только что процитированной работы [c.632]

В этом случае возникает необходимость изучения воспламенения и развития пламени в смеси, которые в значительной мере определяются турбулентными характеристиками заряда, а также вопросов, связанных с догоранием на участке расширения индикаторной диаграммы. Совершенно очевидно, что эти факторы тесным образом связаны с гидродинамикой заряда и, следовательно, с конструкцией впускных органов двигателя, формой камеры и т. п. [c.376]

Так как все турбулентные характеристики, за исключением сдвига, могут быть определены только с помощью компонентов [c.361]

Турбулентные характеристики струй. Вероятно, наиболее важной турбулентной характеристикой является турбулентный сдвиг pu v, ибо этот фактор обычно считается действующей силой механизма переноса турбулентности. На рис. 134 сравнивается измеренный и вычисленный по эпюре осредненной скорости сдвиг в струе. Заметное на графике расхождение может быть отнесено за счет ошибок в измерениях. Нельзя, однако, исключить и возможность, что отброшенные в выражении т через pu v члены не столь уж малы. Эта последняя возможность [c.364]

Очеретько В, Ф., О методах измерения турбулентных характеристик двухфазных потоков с помощью фотосъемки, сб. Исследование турбулентности одно- и двухфазных потоков , изд-во Наукова думка , Киев, 1966. [c.411]

Пищенко А, М., О влиянии твердых частиц, переносимых потоком, на турбулентные характеристики несущей жидкости, сб, Исследование турбулентности одно- и двухфазных потоков , изд-во Наукова думка , Киев, 1966. [c.411]

Глава 4 посвящена анализу физико-математического описания течений с закруткой. При этом акцент сделан на моделях, объясняющих эффект Ранка. Рассмотрена взаимосвязь между турбулентными характеристиками течения и процессом энергоразде-ления. Дано физическое объяснение влияния масштабного фактора на процесс. Приведены алгоритм расчёта и результаты численного эксперимента. [c.5]

Микро- и макроструктур закрученного потока представлякгг особый интерес для понимания физического механизма процессов течения и тепломассообмена. На структуру турбулентного течения существенно влияют особенности радиального распределения осредненных параметров и кривизна обтекаемой газом поверхности. При этом поле турбулентных пульсаций при закрутке всегда трехмерно и имеет особенности, отличающие его от турбулентных характеристик осевых течений [16, 27, 155, 156]. Одно из основных и характерных отличий состоит в том, что в камере энергоразделения вихревой трубы наблюдаются значительные фадиенты осевой составляющей скорости, характеризующие сдвиговые течения. Эти градиенты наиболее велики на границе разделения вихря в области максимальных значений по сечению окружной составляющей вектора скорости. Приосевой вихрь можно рассматривать как осесимметричную струю, протекающую относительно потока с несколько отличной плотностью, и естественно ожидать при этом появления эффектов, наблюдаемых в слоях смешения струй [137, 216, 233], прежде всего, когерентных вихревых структур с детерминированной интенсивностью и динамикой распространения. Экспериментальное исследование турбулентной структуры потоков в вихревой трубе имеет свои специфические сложности, связанные с существенной трехмерностью потока и малыми габаритными размерами объекта исследования, что предъявляет достаточно жесткие требования к экспериментальной аппаратуре. В некоторых случаях перечисленные причины делают невозможным применение традиционных [c.98]

Микроструктура закрученного потока представляет особый интерес для понимания физического механизма процессов течения и тепломассообмена. На структуру турбулентного течения в камере энергорааделения вихревых труб значительно влияют особенности радиального распределения осредненных параметров и кривизна обтекаемой газом поверхности. При этом поле турбулентных пульсаций закрученного ограниченного потока всегда трехмерное и имеет особенности, отличающие его от турбулентных характеристик незакрученных течений [15, 18, 30, 181, 196]. На рис. 3.11,а показаны интенсивность турбулентности е закрученного потока в системе координат, связанной с криволинейной линией тока, где — продольная, — поперечная и ц — радиальная составляющие турбулентных пульсаций в зависимости от относительного расстояния до стенки камеры энергоразделения y/R. [c.115]

Пяралнпюмлв ШЛ., Бараяовспй Б.В. Анализ влияния турбулентных характеристик течения в вихревых трубах на геометрию трубы и термодинамику процесса энергоразделения. Рыбинск, 1991. Деп. в ВИНИТИ 07.03.91, №1011-891. [c.406]

Фотографический метод. Поскольку в любой данный момент времени в потоке воздуха содержится множество сферических частиц, измерение их турбулентных характеристик является весьма специфической задачей. Для ее решения применим фотографический метод последовательной съемки. Через верхнюю стенку канала вертикально вниз вдоль его оси пропускается плоский. луч света, ограниченный ще.лью шириной 1,6 мм. В качестве линейного источника света используется импульсная лампа высокоскоростного стробоскопа, обеспечивающего частоту вспышек 5000—8000 сек Световой поток коллимируется ци.линдри- [c.88]

Дело в том, что решенная выше задача о слое смешения на основе гипотез турбулентного трения Прандтля (6а) и (6в) предполагают суш ествование локальной связи между турбулентными и осредненными характеристиками потока. Опыт показывает, что такая связь реализуется в том случае, когда коэффициент турбулентной вязкости (или диффузии) в направлении течения растет или остается постоянным. В тех случаях, когда теоретическая локальная связь указывает на уменьшение коэффициентов переноса, в действительности этого не наблюдается, фактические значения коэффициентов переноса на очень протяженных участках течения сохраняются почти неизменными. Но при этом становятся неприменимыми зависимости (6в) и (70ж), опираюш иеся на локальные связи турбулентных характеристик с осредненными. В таком случае непригодны и зависимости (70з). [c.393]

Представлены подробные сведения по локальным, интегральным и турбулентным характеристикам внутренних закрученных потоков в цилиндрических, сужающихся н расширяющихся каналах при различных граничных и геометрических условиях. Приведены законы трения, тепяо-и массообмена, уравнения для расчета основных локальных и интегральных характеристик закрученного потока. [c.2]

Интересно отметить, что турбулентные характеристики за-кр5гченного потока приходят в соответствие с характеристиками осетого потока на длине, которая превышает величину х , определенную по формуле (2.1), на 10...20%. [c.32]

Турбулентные хаоактеристики закрученного потока определялись в системе координат 1), (рис. 4.1), в которой направление совпадает с вектором осредненнои суммарной скорости потока, а координаты перпендикулярны оси Выбор указанной системы координат обусловлен методическими особенностями измерения турбулентных характеристик в поступательно-вращательном потоке. Основы методики измерений изложены в работе [ 72 ]. Вследствие выполнения условия и и, ш, ось Т) практически совпадает с радиальным направлением. [c.79]

Турбулентные характеристики закрученного потока в трубах при закрутке потока на входе вращающейся секцией (закон иг = onst) подробно изучены в работе [5]. Измерения выполнены в цилиндрической системе координат. Характ распредепения коэффициентов корреляции t/ ш i/ w [c.83]

К настоящему времени в литературе представлены весьма ограниченные сведения о турбулентных характеристиках закрученного потока в каналах переменного сечения (диффузоры, конфузоры, со11па и т. п.). [c.86]

В связи с отсутствием конкретных рекомендаций расчет закрученного потока в каналах вьтолняется при использовании эмпирических констант (с , Сд и т. д.), которые ранее бьши использованы при расчете свободных осевых течений с поперечным сдвигом [24]. Расчеты, проведенные в работах [24, 46], показывают, что такое приближение позволяет получать результаты, удовлетворительно совпадающие с экспериментальными, данными. Ольп использования усложненных полуэмпирических моделей приводит к заключению, что правильное задание значений е и (1 на входе в канал играет важное значение. При задании профилей е и 1 далеких от действительных возможны случаи качест-вешю неправильного описания трансформации локальных и турбулентных характеристик закрученного потока [46]. Отметим также, что результаты расчетов, полученные для е — е и е — к моделей, практически совпадают между собой [46] [c.117]

Полученное выражение (437) позволяет рассчитать в первом приближении профиль амплитуды колебания скорости по сечению канала, при условии, что турбулентная вязкость известна. Для малоамплитудных колебаний, когда влияние колебаний не сказывается на осредненное движение (турбулентные характеристики потока), значение турбулентной вязкости может быть определено в первом приближении по параметрам осредненного движения, например, согласно модели Прандтля. В случае сравнительно больших значений амплитуд колебания скорости можно предложить следующую нелинейную модель влияния колебаний на структуру турбулентного движения. Для этой цели обобш,им модель Прандтля на случай высокочастотных колебаний, полагая, что колебания скорости потока приводят к изменению вязкого слоя, что, в свою очередь, вызывает изменение турбулентной вязкости потока. [c.202]

Было замечено, что соответствующее критическое число Рейнольдса Нвкр сильно зависит от турбулентных характеристик набегающего потока, от шероховатости поверхности тела, числа Маха в случае большой скорости потока и от многих других причин. Эти параметры, как мы уже знаем, играют определяющую роль в развитии переходных явлений в пограничном слое. Опыты главным образом над шарами и круглыми цилиндрами полностью подтвердили это. [c.539]

Сошлемся на обзорную статью Линь Цзяо-цзяо, Статистические теории турбулентности, помеш енную в сб. Турбулентные течения и теплопередача , ИЛ, М., 1963 (перев. с америк. изд. 1959 г.), на ранее цитированные монографии А. С. Монина иА. М. Яглома, а также И. X и н ц е. Эквпериментальная методика изучения турбулентной структуры потока в канале и анализ результатов измерений турбулентных характеристик в нем изложены в работе Ж. Конт-Белло, Турбулентное течение в канале с параллельными стенками, перев. с франц., Мир , М., 1968. [c.626]

Аналогичное, но более детальное исследование провели у нас А. С. Гиневский, Л. И. Илизарова и Ю. М. Шубин ). Пользуясь методом тепловой анемометрии, авторы измерили целый ряд турбулентных характеристик струи в спутном потоке распределение интенсивностей продольной [c.630]

Решение задачи многотопливности связано прежде всего с проблемой организации процесса сгорания, позволяющего сжигать заряд таким образом, чтобы в нем не успели образоваться очаги подготовленной к детонационному воспламенению смеси. Можно назвать ряд путей решения этой проблемы, подлежащей тщательному изучению. Это форкамерно-факельное зажигание, поздний впрыск топлива непосредственно в цилиндр двигателя, значительное ускорение процесса сгорания за счет улучшения турбулентных характеристик и некоторые др. [c.376]

Для окончательного решения вопроса (исключая экспериментальное определение коэффициентов пропорциональности) должны быть приняты еще два соотношения поперечное распределение некоторой характеристики осредненного потока или поперечное распределение некоторой характеристики турбулентности и соотношение между ними. Характеристикой осредненного потока может быть любой компонент скорости, а турбулентной характеристикой может быть интенсивность, масштаб, сдвиг или диффу-зионность, однако поскольку единственными достаточно простыми соотношениями между осредненным потоком и турбулентностью являются феноменологические соотношения (см. п. 78), то обычно в качестве характеристики турбулентности принимают или длину прр емешивания, или виртуальную (вихревую) вязкость. [c.337]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...