Характеристика эжектора

Один и тот же эжектор может работать на различных режимах и при различных соотношениях между начальными параметрами газов. Характеристикой эжектора называется зависимость между параметрами эжектора и условиями его работы. Экспериментально или в результате расчета можно получить разнообразные характеристики эжектора, однако наибольший интерес представляют обобщенные характеристики, позволяющие [c.525]

Из расчета эжектора следует, что его параметры определяются несколькими безразмерными величинами, например коэф- фициентом эжекции ге, отношением начальных полных давлений газов По, степенью сжатия эжектируемого газа р р. Характеристику эжектора поэтому рационально строить в виде зависимости между этими безразмерными параметрами. [c.526]

Рио. 9.16. Расчетная характеристика эжектора аЬ — критические режимы работы, а — запирание эжектора, 0 = 1 [c.526]

Рис. 9.18. Характеристика эжектора АВ — критические режимы, С — коэффициент эжекции при По - 1

К выводам, полученным выше из качественного рассмотрения упрощенной схемы течения в камере, можно прийти и иным путем, анализируя обычную характеристику эжектора = /( ) представленную на рис. 9.17. Как указывалось, изменение рабочего режима эжектора при снятии такой характеристики достигается изменением статического давления на выходе из эжектора при постоянных условиях на входе. Пологая ветвь характеристики (АВ) соответствует докритическим режимам. Уменьшение противодавления здесь приводит к увеличению коэффициента эжекции, т. 0. к росту скорости эжектируемого газа и разрежения на входе в эжектор. Отсюда можно заключить, что в смесительной камере нет таких сечений, где оба потока (или поток смеси в целом) сверхзвуковые, так как в этом случае передача возмущений вверх по течению невозможна. [c.531]

Следует учитывать, что при уменьшении отношения давлений по сравнению с расчетным значением сопло начинает работать с перерасширением газа, характеристики эжектора со сверхзвуковым соплом значительно ухудшаются и, начиная с некоторого [c.543]

Изложенный метод расчета эжектора позволяет разрешать любые задачи, связанные с определением размеров, параметров и характеристик эжектора. [c.543]

Пользуясь данными табл. 4 и 5, можно определить коэффициенты полезного действия по уравнению (203) и по уравнению (222) и сравнить их между собой, так как в обоих случаях рабочие характеристики эжекторов были приняты одинаковыми. [c.160]

Характеристики эжекторов. Заводские характеристики двухступенчатых и трехступенчатого эжекторов, представляющие зависимость давления всасывания от производительности эжектора при неизменном давлении рабочего пара, представлены на фиг. 14-60. [c.671]

В среднем по существующим характеристикам эжекторов повышение давления в рабочей части характеристик составляет [c.671]

На рис. 3-23 показан трехступенчатый эжектор типа ЭП-3-600-4, сблокированный с пусковым эжектором типа ЭП-1-600-3. Заводские характеристики эжекторов ЛМЗ, представляющие зависимость давления всасывания от производительности эжектора при неизменном давлении рабочего пара, приведены на рис. 3-24. [c.136]

Расчет пневмотранспорта дроби сводится к определению аэродинамического сопротивления двухфазной системы воздух — дробь в пневмолинии. Зависимость сопротивления двухфазной системы при концентрации ц характеризуется кривой 2 на рис. 7-64. На рис. 7-64 показана также характеристика эжектора (кривая 4). Последняя должна быть выбрана так, чтобы рабочая точка (например точка а) обеспечивала устойчивую работу системы. Увеличение концентрации дроби приводит к смещению характеристики двухфазной системы и при критической концентрации (Акр будет иметь место касание двух характеристик в точке k, что приведет к завалу пневмо-транспортной линии дробью (кривая 3). [c.509]

При расчете эжекторов различных типов решаются две основные задачи -расчет дроссельных характеристик эжектора с заданными геометрическими параметрами при известных физических свойствах смешивающихся газов (прямая задача) и определение геометрических параметров эжектора, обеспечивающего наиболее эффективное смешение компонентов с известными физическими свойствами, т.е. реализацию максимального полного давления на выходе, либо минимального расхода эжектирующего компонента (обратная задача). [c.105]

На рис. 7-64 показана также характеристика эжектора (кривая 4). Последняя должна быть выбрана так, чтобы рабочая точка (например точка а) обеспечивала устойчивую работу системы. Увеличение концентрации дроби приводит к смещению характеристики двухфазной системы и при критической концентрации Цкр будет иметь место касание двух характеристик в точке k, что приведет к завалу пневмо-транспортной линии дробью (кривая 3). [c.509]

В среднем по существующим характеристикам эжекторов повышение давления в рабочей части характеристик составляет 0,007- 0,17 ата на каждые 10 кг/час прироста отсасываемого воздуха. [c.671]

Поэтому рабочий участок характеристик эжектора, представляющий зависимость давления всасывания р от расхода Одд , выражен семейством прямых парал- [c.213]

На основе выражений (237) и (238), а также учитывая, что давления в конденсаторе р и всасывания р однозначно связаны с температурой насыщения поступающего в конденсатор пара и температурой отсасываемой смеси, и используя для большей наглядности характеристику эжектора, можно показать тесную зависимость рабочего процесса в конденсаторе с работой эжектора. [c.213]

Влияние изменения присосов воздуха О оза на давление всасывания Рз совершенно очевидно из характеристики эжектора и из выражения (238) изменение же давления всасывания изменяет и давление отработавшего пара р по формуле (237). [c.214]

ЧИНЫ а, которая представляет тангенс угла наклона рабочего участка характеристики эжектора, причем величина а зависит от индивидуальных свойств эжектора (его объемной производительности, см. 46). При небольших присосах воздуха член мал по срав- [c.215]

На основании изложенного можно объяснить, почему характеристика эжектора состоит из двух частей — рабочей и перегрузочной. Например, для двухступенчатого эжектора на фиг. 157 показано в зависимости от расхода воздуха изменение давления всасывания первой ступени р1, второй ступени р и предельного про [c.312]

При малых расходах воздуха (левее точки А) действительное противодавление первой ступени, равное давлению всасывания второй ступени рн, меньше предельного противодавления первой ступени поэтому первая ступень работает с предельной производительностью. В этой области рабочего участка характеристики эжектор работает устойчиво, так как давление всасывания и производительность первой ступени не зависят от давления всасывания второй ступени. В области, лежащей правее точки Л, при Своза действительное противодавление первой ступени, равное давлению всасывания второй ступени, выше предельного противодавления первой ступени. Поддержание требуемой производительности может быть достигнуто (сопоставить с предыдущей фиг. 156) лишь при значительном повышении давления всасывания первой ступени. Это область допредельного режима работы первой ступени эжектора, которой отвечает перегрузочный участок его характеристики. [c.313]

При работе эжектора на паровоздушной смеси каждая характеристика пересекает ось ординат в точке, соответствующей давлению насыщенного водяного пара при температуре т. е. начальная точка характеристики зависит исключительно от температуры смеси и не зависит ни от конструктивных, ни от режимных факторов. Рабочие участки характеристик представляют практически прямые параллельные линии. Поэтому характеристика эжектора при отсосе паровоздушной смеси независимо от ее температуры выражается формулой [см. формулу (238)]. [c.314]

Завод-изготовитель обычно дает характеристику эжектора при отсосе сухого (атмосферного) воздуха. В этом случае для расчета производительности эжектора при отсосе паровоздушной смеси и построения эксплуатационной характеристики можно исходить из сформулированного положения о неизменности объемной производительности эжектора. На основании уравнения Клапейрона — Менделеева применительно к сухому воздуху и паровоздушной смеси (индекс сж ) можем написать [c.315]

Для построения характеристики эжектора по формуле (310) находим значение углового коэффициента а, а по уравнению (238) — давление всасывания р . [c.316]

При расчете характеристик эжектора обычно бывают заданы величины р, 7, площадь выходного сечения суживающегося сопла /1 и или приведенная скорость истечения Яь или статическое давление р. В первом случае, задаваясь величиной ф .о, из выражения [c.181]

Кривая, соединяющая предельные точки кривых По = onst, является линией критических режимов. Реальными являются лишь режимы, соответствующие области характеристики между зтой линией и осями координат. С увеличением отношения давлений По критическая линия приближается к оси ординат и при некотором значении Потах пересекается с ней. Эта точка, в которой коэффициент эжекции равен нулю, а степень повышения давления достигает максимально возможного для данного эжектора значения, соответствует режиму запирания эжектора. Изменение режима работы реального эжектора может происходить олее сложньш образом, с одновременным изменением как полных давлений газов на входе, так и давления на выходе, и определяется выбранным способом регулирования режима. Смещение lo iifit, соответствующей рабочему режиму, на поле характеристик эжектора в каждом случае может быть определено расчетом по методу, изложенному в 3. [c.527]

Точка В характеристики соответствует такому режиму, когда в сечении запирания эжектируемый поток становится звуковым (А,2 = 1). После этого, действительно, дальнейшее снижение противодавления не изменяет расхода газов через эжектор. Постоянные предельные значения, не зависящие от противодавления, принимают коэффициент эжекции п и параметры смеси газов — приведенная скорость Лз и полное давление Pg. В случае дозвукового течения (Лз < 1) при этом был бы постоянным коэффициент сохранения полного давления в диффузоре a = /( a),. а следовательно, и полное давление газа на выходе из диффузора Pi = ОдРз. Другими словами, все режимы работы эжектора, соответствующие противодавлению, меньшему критического значения, при Яз < 1 выражались бы одной точкой характеристики S(p4 = onst, и = onst). Однако экспериментальные данные показывают, что характеристика эжектора не обрывается в точке В снижение противодавления на критическом режиме всегда приводит к падению полного давления смеси при постоянном значении коэффициента эжекции (ветвь ВС). Легко убедиться, что это возможно только при сверхзвуковой скорости потока на входе в диффузор. Действительно, при Яз > 1 диффузор работает [c.531]

Согласно приближенной формуле (44) полное давление смесп при заданных начальных давлениях газов и постоянных размерах эжектора не зависит от относительного расхода эжектируе-мого газа. Это практически совпадает с данными точной характеристики эжектора (рис. 9.16), которая показывает, что полное давление смеси весьма мало изменяется с увеличением коэффициента эжекции п, несмотря на то, что количество энергии эжектирующего газа, приходящееся на единицу расхода эжектп-руемого газа, при этом уменьшается во много раз. [c.546]

Характеристика эжектора 525 Характеристики 133, 156 Хименца течение 69 [c.597]

Если главным требованием к энергетической установке является экономичность, а весо-габаритные характеристики эжектора значения не имеют, то для охлаждения эжекторов следует принимать конденсат, несмотря на увеличение при этом расхода пара на эжектор из-за повышения температуры паро-воздушной смеси. Повышение экономичности в данном случае будет происходить за счет расхода греющего пара на подогрев в холодильниках эжекторов поступающей в котел воды и повышения термического к. п. д. цикла. [c.151]

Указанным способом можно получить данные для построения характеристики эжектора по сухому воздуху и паро-воздушной смеси как в условиях стенда, так и в условиях эксплуатации. [c.169]

Плотность вакуумной системы имеет очень большое значение для достижения наивысшей тепловой экономичнгсти, возможной при данных начальных параметрах пара и температуре охлаждающей воды. Большое содержание воздуха в отработавшем паре снижает достижимый вакуум. Так, например, в соответствии с характеристикой эжектора в турбоустановке типа ВПТ-25-4 увеличение количества отсасываемого воздуха с 10 до 30 кгкас снижает вакуум на 0,008 am, что увеличивает расход пара турбиной на 1—1,5%. Установка эжектора большей производительности может восстановить вакуум, но увеличит расход пара на эжектор и нагрев в нем конденсата, чем вытеснит некоторое количество регенеративного отбора. [c.127]

В качестве временной меры до установки вентиляторов могут быть использованы паровые эжекторы. В новых дробеочистительных устройствах для котла ТП-230 предусмотрена установка одного эжектора на каждую линию транспорта. Характеристики эжекторов следующие давление пара — 10—12 ата, температура — 280—325° С расход пара— 680—700 кг1ч, производительность по воздуху — 1 200—1 300 нм /ч, создаваемый напор — 2 500—3 ООО мм вод. ст. Таким эжектором можно обслужить лкнию пневмотранспорта диаметром 76 мм. В последующей эксплуатации они себя оправдали. [c.163]

По формуле (238) получаем уравнение Рэ Рп + 0,00207Ggo3a> по которому можно построить рабочие участки эксплуатационной характеристики эжектора значения р в ата берутся по таблицам насыщенного пара при температуре смеси t M. [c.316]

В 1956 г. нами была разработана общая теория газового эжектора с цилиндрической камерой смешения и расширяющимся диффузором для случаев, когда оба газа подводятся в камеру смешения через расширяющиеся сверхзвуковые сопла, через суживающиеся дозвуковые сопла, а также когда один из газов подводится через расширяющееся сопло, а другой — через суживающееся. В настоящей работе, которая написана на основе результатов этого исследования, дана теория газового эжектора с цилиндрической камерой смешения и расширяющимся диффузором для случая, когда высоконапорный газ подводится через сверхзвуковое сопло, а низкона-иорный —через дозвуковое. Подробно рассмотрены особенности течения газов на начальном участке камеры смешения и в соплах и найдены дополнительные условия, позволяющие рассчитывать характеристики эжектора во всем возможном диапазоне изменения характерных отношений давлений и теплосодержаний в общем случае смешения газов с различными физическими свойствами. Дана теория критических и докритических режимов, а также режимов запирания камеры смешения п сопел. Приведен метод расчета оптимального эжектора. [c.173]

В ряде случаев, в частности при расчете характеристик эжектора, требуется решить другую задачу, а именно определить потери пслного давления в расширяющемся сопле с заданной геометрией при расчетном режиме его работы. [c.183]

Прикладная газовая динамика. Ч.1 (1991) -- [ c.525 ]

Теплотехнический справочник Том 2 (1976) -- [ c.106 ]

Теплотехнический справочник том 2 издание 2 (1976) -- [ c.106 ]

Теплообменные аппараты и конденсацонные усиройсва турбоустановок (1959) -- [ c.213 , c.311 , c.313 ]

Прикладная газовая динамика Издание 2 (1953) -- [ c.322 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...