Скорость газа относительная

На основании уравнения количества движения для смеси газов и уравнения движения частицы определяются пульсационные скорости газа и частиц в конце существования моля (когда после выделения из одного слоя моль сливается с другим слоем). Расчет этих скоростей, а также относительной скорости газа (относительно частицы), показал, что пульсационные скорости газа и соответственно касательные напряжения под воздействием тяжелой примеси существенно уменьшаются. [c.317]

Согласно закону (16) за ударной волной скорость газа относительно фронта волны получается всегда меньше звуковой (Aiскоростью звука, может догнать фронт волны. Именно по этой причине описанное выше (рис. 3.2) падение давления в следе за ударной волной, возникшей в неподвижном газе, приводит к ослаблению перепада давления на фронте волны и вызывает ее затухание. [c.126]

Скорость газа относительная 26 [c.596]

Полученные важные выводы установлены с помощью одномерной гидравлической теории, причем очевидно, что в рамках такой теории эти выводы верны и тогда, когда камера сгорания вообще не цилиндрическая. Подчеркнем, что снижение гидравлических потерь и выгодные условия подвода тепла в камере сгорания соответствуют процессу, в котором в пределе скорость газа относительно камеры равна нулю. В связи с этим, а также в связи с необходимостью организовать сгорание впрыскиваемого топлива в движущемся воздухе требуется поступающий в камеру сгорания воздух предварительно затормозить. Предварительное торможение воздуха можно осуществить частично или полностью с помощью диффузора, расположенного перед камерой сгорания. В сверхзвуковом полете для этого нужно применять специальные диффузоры для торможения сверхзвуковой скорости (см. выше стр. 96). [c.100]

Скорость газа относительная 12 — 566 [c.32]

При постоянной скорости фильтрации Шф (относительно неподвижных стенок трубы) с увеличением подачи материала, т. е. и скорости восходящего движения псевдоожиженного слоя, плотность его будет расти, так как уменьшится определяющая ее скорость газов относительно слоя. [c.70]

В некоторых работах [141, 142, 144 и др.] указано, что весьма существенное значение в процессах теплообмена и испарения капель жидкостей приобретает скорость газов относительно капель. Чем выше эта скорость, тем выше теплоотдача и тем меньше время испарения. Следовательно, для интенсификации процессов испарения необходимо обеспечить такой способ ввода испаряемой распыленной жидкости, при котором относительная скорость была бы максимальной. [c.148]

Пульсации давления волнового разделенного течения обусловливаются наибольшей относительной скоростью газа. Относительная скорость вызывает появление волн, бегущих с низкой частотой по поверхности раздела. Этому течению соответствуют пульсации низкой частоты и малой амплитуды. [c.127]

Здесь V — удельный объем, и — скорость газа относительно разрыва, р — давление, Н — энтальпия, j — поток массы на единицу сечения фронта в единицу времени. [c.373]

С помощью (4.6) значения скоростей газа относительно фронта (4.4) и (4.5) записываются в виде [c.374]

Г. Н. Абрамович и Л. А. Вулис (1946) показали невозможность пере-хода состояний продуктов сгорания из точки Чепмена — Жуге (точка В на рис. 5) на ветвь слабых детонаций по адиабате Гюгоньо. В точке В скорость газа относительно фронта равна скорости звука. Увеличение скорости сверх скорости звука в трубе постоянного сечения (потерями пренебрегают) возможно лишь, если от газа отнимают тепло (тепловое сопло). Но все точки адиабаты Гюгоньо соответствуют одному и тому же тепловому эффекту. Поэтому переход ш В ъ В по адиабате Гюгоньо невозможен. Этот вывод Абрамовича и Вулиса сделан без учета изменения энтропии вдоль адиабаты Гюгоньо. Но он остается справедливым и даже усиливается после учета такого изменения. [c.382]

Здесь W — скорость газа относительно стенок трубы, Сх — коэффициент трения, а — коэффициент теплоотдачи, R — радиус трубы, ДГ — разность температур потока и стенок трубы, х — расстояние от фронта волны. Индекс О относится к начальному состоянию газа. Поскольку при принятом механизме горения течение газа по трубе неоднородно, все величины в (7.1) — (7.3) осреднены по сечению трубы. [c.398]

Для этого используем соотношения на прямом скачке. Скорости газа относительно скачка запишутся так [c.95]

Здесь (р — угол скачка, Ух, Уу ж-, -компоненты скорости газа относительно скачка. Из второго выражения (25.4) получим формулу для модуля абсолютной скорости газа за скачком У2. [c.185]

Как уже было указано, формой движения пластинки при флаттере являются волны, распространяющиеся в направлении потока. В то же время волны, распространяющиеся вверх по потоку, всегда затухают. Скорость газа относительно бегущих волн всегда дозвуковая. Для малых длин волн (порядка толщины пластинки /г) гипотеза Кирхгофа-Лява становится неприменимой. В этом случае неустойчивое движение пластинки имеет вид волн Рэлея, а скорость V, совпадает со скоростью их распространения [32, 331. [c.481]

Все факторы, влияющие на процесс газовой К., могут быть разделены 1) на внутренние (относящиеся к металлу)—природа атомов (ионов), входящих в состав металла, их взаимное расположение, структура металла лри данных условиях, состояние поверхности и 2) внешние (относящиеся к внешней среде)—природа атомов, молекул, ионов газа или пара, физико-химич. его состояние, температура, давление, скорость газа относительно металла. В общем случае процесс коррозии можно выразить уравнением обратимой реакции [c.50]

Составим отношения скоростей газа относительно разрыва к скоростям звука [c.53]

Как и в предыдущем параграфе, будем считать время релаксации т Т, д) и скорость газа относительно скачка уплотнения и = Вдо/д постоянными и соответствующими некоторым средним значениям температуры и плотности в релаксационной зоне. Если конечная степень диссоциации очень мала, изменение температуры и плотности не очень велико, и с целью грубой оценки такое приближение сделать можно. Равновесную степень диссоциации (а), которая зависит от Г и р, также будем считать постоянной и равной степени диссоциации в конечном состоянии а . Интегрируя с этими допущениями уравнение кинетики и подчиняя решение начальному условию а = О при а = О, получим [c.386]

Винклер предложил впрыскивать топливо в камеру навстречу движению продуктов сгорания. В этом случае скорость газов относительно впрыскиваемой струи будет больше, чем в том случае, если бы направления их движения совпадали. Этим путем он рассчитывает значительно уменьшить размеры камеры сгорания, рекомендуя еще производить распыливание крупными каплями, которые должны более долгое время находиться в камере сгорания и, следовательно, более полно испаряться. Однако нужно иметь в виду, что при правильно подобранных размерах камеры сгорания расстояние между капельками топлива и так будет минимальным поэтому, если впрыскивание топлива производится навстречу истечению, то вследствие увеличения времени пребывания капель топлива в камере размеры ее пришлось бы увеличить. Другим недостатком этого способа подачи является возможность взаимного соединения капелек топлива вследствие влияния встречного потока газов, а отсюда и неизбежность ухудшения качества распыления. [c.94]

Если аппарат летит со скоростью хю и горячие газы вытекают из сопла со скоростью то скорость газов относительно окружающего воздуха равна разности —хю . Кинетическая энергия выхлопных [c.90]

Компоненты скорости газа относительно тела равны [c.208]

Таким образом, мы приходим к существенному результату, что детонационная волна, распространяющаяся по трубе в подожжённом у её закрытого конца газе, должна непременно соответствовать точке Жуге. Она движется относительно находящегося непосредственно за нею газа со скоростью, равной местной скорости звука. От самой детонационной волны начинается область волны разрежения, в которой скорость газа (относительно трубы) монотонно падает до нуля. Точка, в которой скорость впервые обращается в нуль, является слабым разрывом. Позади слабого разрыва газ неподвижен (рис. 116, а). [c.592]

Верхние ряды труб экономайзера при работе котла на твердом топливе даже при относительно невысоких скоростях газов подвержены заметному износу золой. Для его предотвращения на эти [c.151]

V, VoT, v — абсолютная, относительная и взвешивающая скорости газа [c.6]

Ударная волна движется слева направо со скоростью v > i по неподвижной среде с заданными значениями р, р . Движение же среды позади ударной волны (среда 2) определяется решением (91,5) во всей области трубкн слева от точки, достигнутой разрывом к данному моменту времени. После прохождения волны все величины в каждом сечении трубки остаются постоянными во времени, т. е, равными тем значениям, которые они получили в момент прохождения разрыва давление р2, плотность р2 и скорость VI — V2 (в соответствии с принятыми в этой главе обозначениями, обозначает скорость газа относительно движущейся ударной волны скорость же его относительно стенок трубки есть тогда V — 02). В этих обозначениях (и снова выделив переменные части этих величин) равенство (91,5) запишем в виде [c.482]

На поверхности разрыва, заменяющего собой зону горения, как и на всяком вообще разрыве, должны выполняться условия непрерывности потоков вещества, импульса и энергии. Первое из этих условий, как обычно, определяет отношение нормальных к поверхности разрыва компонент скорости газа относительно разрыва piOi = Р2О2, или [c.664]

Уравнение теплосодержания объясняет следующий весьма интересный факт. При течении газа возле твердой поверхности йез теплообмена температура последней близка к температуре торможения в газе. Дело в том, что в связп с вязкостью газа возле твердой стенки всегда образуется тонкий пограничный слои, в котором скорость газа относительно стенки меняется от величины, равной скорости обтекающего потока, до нуля (на стенке). Но раз частицы газа непосредственно возле стенки затормаживаются, то при отсутствии теплообмена температура на стенке должна быть равна темлературе торможения. Так, например, в рабочей части аэродинамической трубы сверхзвуковых скоростей (рис. 1.3), где скорость газа очень велика, его температура Гр ч должна быть значительно ниже, чем в предкамере, из которой покоящийся газ (Го) поступает в трубу. Например, при скорости в рабочей части Wp., = 600 м/с и температуре торможения в предкамере Гц = Го = 300 К получается температура в потоке [c.20]

Колёса рабочие 12 — 565 — Диаметр входного отверстия 12 — 565 —Диаметр на входе газа 12 — 565 — Диаметр наружный 12 — 566 —Лопатки 12 — 562 — Окружная скорость 12 — 566 — Параметры — Закон пропорциональности 12 — 566 — Размеры 12 — 565 — Скорость газа на входе 12 — 565 — Скорость газа на входе и выходе радиальная 12 — 566 —Скорость газа относительная 12 — 566 — Угол лопаток 12 — 566 —Угол притекания потока 12 — 566 — Число лопаток 12 — 566 — Определение по кривой Кухарского 12 — 566 — Число лопаток по формуле Пфлей-дерера 12 — 566 —Число лопаток по формуле ЦАГИ 12 — 566 — Ширина на входе 12 — 565 [c.32]

ВОЛНОВОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ в газовой динамике — о,чно из слагаемых аэродинамического сопротивления, возникающее в случае, когда скорость газа относительно тела превышает скорость распространения в газе слабых (звуковых) возмущении. В. с. является результатом затрат энергии на образование ударных волн. Диссипация энергии в дарной волне происходит вследствие проявления свойств вязкости и теплопроводности в тонком слое ударной волны, где имеются большие градиенты скорости и темп-ры. [c.310]

На рис. 4-1 представлены входные и выходные треугольники скоростей для радиальных вентиляторов с лопатками, загнутыми вперед и назад, и осевых. На всех рисунках приняты следующие обозначения с, w, и — абсолютная скорость газа, скорость газа относительно лопатки, окружная скорость рабочего колеса, uj eK. [c.75]

Наиболее интересна окрестность тройной точки. На рис. 2 и 3 для четырех значений = 12.5°, 20°, 27.5° и 35° изолинии параметров течения в этой окрестности показаны в увеличенном масштабе. Во всех случаях ее размер составляет 0.0024Ь х О.ООЗЬ. Изображены изолинии числа Маха, давления р и угла наклона вектора скорости к оси X. Здесь и далее под скоростью понимается скорость газа относительно автомодельной системы координат, в которой течение стационарно. На рисунках указаны также полученные в результате расчета углы X траектории тройной точки с осью х. [c.239]

Таким образом, точка, описывающая последовательные состояния частицы газа при данной скорости фронта, скачком переходит из начального состояния А (ро, о) в промежуточное состояние В (р, V ) за скачком уплотнения, а затем движется до конечного состояния С (р1, Vвдоль прямой (7.18). При этом давление и сжатие возрастают по мере приближения к конечному состоянию, а скорость газа относительно фронта уменьшается. [c.380]

Здесь /(= г/ = ет/Ог—1 — представляет отношение скорости газа относительно поверхности горения к скорости горения. Последнее слагаемое в правой части выражает локальный теплоприход за счет протекающих в данном слое химических реакций. [c.239]

Полученными зависимостями можно пользоваться лишь раскрыв общую зависимость >(4-34) для (Кст)- Для противотока и прямотока они различны по знаку в подкоренном выражении и по величине допустимой скорости газа v. Нетрудно заметить, что предельная относительная скорость при восходящем прямотоке больше, чем взвешивающая скорость, а п р и п р о-тивотоке и нисходящем прямотоке, наоборот, меньше, чем взвешивающая скорость. Подобный вывод впервые был получен И. М. Федоровым [Л. 292]. [c.64]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...