Коэффициент эжекции

Вихревая труба может работать в режиме вакуум-насоса. Это будет происходить в том случае, когда давление среды, в которую происходит истечение, будет достаточно высоким и когда суммарный расход через отверстие диафрагмы станет отрицательным (ц < 0). Минимальное давление ( ) ,in при вакуумировании замкнутого объема определяется очевидным условием ц = О [116]. Максимум коэффициента эжекции при фиксированном давлении (для случая ц < 0) достигается при критическом течении подсасываемого газа по всему сечению отверстия диафрагмы. [c.214]

Тогда коэффициент эжекции [c.339]

По заданным И Gj., определяют коэффициент эжекции [c.347]

Вычислим коэффициент эжекции газового эжектора [c.348]

Эжекционные свойства струи выражаются через коэффициенты эжекции [c.118]

Коэффициент эжекции на начальном участке струйного течения увеличивается практически линейно. Однако, после переходного сечения /7-/7 интенсивность его увеличения снижается. Снижение интенсивности происходит за счет того, что после сечения /7-/7 захват низконапорной среды осуществляется смесью высоконапорной и низконапорной сред, образовавшейся на начальном участке струи и имеющей скорость ниже, чем высоконапорная среда в потенциальном ядре струи. [c.128]

Как показали расчетные исследования, величина коэффициента эжекции увеличивается при увеличении плотности высоконапорной среды по отношению к плотности низконапорной среды р (рис. 4.19). Коэффициент эжекции также увеличивается с увеличением угла расширения пограничного слоя а и уменьшением угла сужения потенциального ядра струи р. [c.130]

Величина коэффициента полного напора струи 4/ при изменении плотности высоконапорной среды р по отношению к плотности р низконапорной среды изменяется в очень незначительных пределах. Однако, с увеличением отношения угла расширения пограничного слоя а к углу сужения потенциа.льного ядра струи Р коэффициент полного, напора У резко снижается, как показано на рис. 4.19. Снижение величины Ч происходит потому, что с увеличением отношения а/Р увеличивается коэффициент эжекции Со, т.е. увеличивается масса захваченной низконапорной среды F = Fj по отношению к массе высоконапорной среды что приводит к снижению средней скорости W" струи и, как следствие, к снижению полного напора Р струи. [c.130]

Определение величин углов а и Р выполнялось следующим образом. Подбирая длину камеры смешения 5 при постоянном диаметре сопла и постоянном диаметре = 27 или 23 мм, добивались максимальной величины КПД р процесса эжекции газа жидкостью. При подборе оптимальной длины камеры смешения устанавливалось одно из сопел, диаметры которых были перечислены выше. Оптимальную длину камеры смешения подбирали для каждого режима нагнетания жидкости, т.е. для каждого фиксированного давления от 0,9 до 2,4 МПа через каждые 0,1 МПа при практически постоянном давлении эжектируемого газа, которое находилось в пределах от 0,098 до 0,102 МПа. При меньших давлениях газа эксперименты не выполнялись из-за резкого снижения коэффициента эжекции и, как следствие, снижения КПД. Подобрав оптимальную длину камеры смешения для данного режима работы струйного аппарата, определяли расстояние от среза сопла до места, в котором струя касается стенок камеры смешения - сечение 1-1 рис. 8.1, а. [c.189]

Как следует из приведенных графиков, величины КПД р и коэффициента эжекции (Jq, полученные в струйных аппаратах с камерой смешения 27 мм, больше величин этих коэффициентов, полученных в аппаратах с камерой смешения диаметром 23 мм. Следовательно, наиболее полно струя расширялась в камере смешения диаметром 27 мм, а в камере смешения диаметром 23 мм струя эжектировала газ с недорасширением. Пограничный слой в камере смешения диаметром 27 мм касается стенок камеры смешения практически в переходном сечении струи (см. рис. 8.10, а), о чем свидетельствуют высокие значения коэффициентов эжекции и полезного действия (см. рис. 8.8, 8.9). В камере смешения диаметром 23 мм пограничный слой касался стенок камеры смешения на начальном участке струи (рис. 8.10, 6), о чем свидетельствуют небольшие значения коэффициентов эжекции L/q и полезного действия Т1 (см. рис. 8.8, 8.9). [c.193]

Рис. Я.19. Экспериментальные значения оптимальных величин коэффициентов эжекции /ц и полезного действия ц при исследованиях эжектора на нефтяном промысле

При эжектировании нефтяного газа углеводородной жидкостью значения коэффициента эжекции i/q и полезного действия т оказались больше, чем величины этих коэффициентов, полученных в процессе эжектирования воздуха водой. На рис. 8.19 представлены графики значений и Т для сред вода-воздух и нефтяной газ -углеводородная жидкость. Из приведенных графиков видно, что коэффициенты эжекции для сред нефтяной газ-углеводородная жидкость больше значений коэффициентов эжекции для сред вода - воздух примерно в 1,25 раза. Увеличение коэффициентов эжекции привело к увеличению КПД процесса эжекции газа жидкостью. Величины КПД представлены на графике рис. 8.19, полученные на средах нефтяной газ-углеводородная жидкость, больше величин КПД, полученных на средах вода-воздух в 1,25 раза при отношении давлений PJP = 20 и в 1,125 раза при PJP = 14,3. [c.202]

Увеличение коэффициентов эжекции произошло за счет конденсации части нефтяного газа жидкостью, что подтверждается изменением состава газа и жидкости после эжектора (см. табл. 8.1.2). После эжектора в газе увеличилась концентрация метана на 24,55% и этана на 0,942%, содержание пропана, бутана, пентана, гексана и гептана уменьшилось, что свидетельствует об их переходе в жидкость. Необходимо отметить, что температура газа в пределах от 293 до 313° К существенного значения на величину коэффициента эжекции не оказала. [c.202]

Рис. 8.29. Иаменение величин массового коэффициента эжекции в зависимости от степени разрежения эжектируемого газа Р 1Р. и п от степени сжатия откачиваемого Р/Р

Из анализа процесса эжектирования низконапорной среды высоконапорной средой в многокомпонентном свободно истекающем струйном течении, выполненном по математической модели, описанной в главе 4, следует, что количество эжектируемой среды (коэффициент эжекции (Уо) (.см. рис. 4.18 и 4.21) по длине струйного течения увеличивается, полный напор (коэффициент 1) уменьшается, а эффективность процесса эжекции (КПД ц) на начальном участке струйного течения, начиная от среза сопла (см. рис. 4.18), увеличивается, достигает максимума в переходном сечении струи и уменьшается на основном участке струйного течения. [c.215]

Рис. 9.2. Процесс эжекции в струйном аппарате, обеспечивающем повышенный коэффициент эжекции (/(, Условные обозначения см. рис. 9.1

Если от среза сопла до конца камеры смешения расстояние больше длины начального участка струйного течения (рис. 9.2м) и при этом площадь поперечного сечения 1-1 в конце камеры смешения полностью заполняется струйным течением, как показано на рис. 9.3,п, то в такой камере смешения количество низконапорной среды, эжектируемой струйным течением (коэффициент эжекции /о) больше, чем в аппаратах с камерами смешения, представленными на рис. 8.1,а и 9.1,а, но полный напор струйного течения (коэффициент 1 /), а, следовательно, и давление на выходе аппарата, ниже, чем в указанных аппаратах. [c.219]

Коэффициент эжекции (7. может отличаться от объемного коэффициента эжекции по условиям выхода U , который находится из (4.2.143). Это отличие выражается через величину отношения [c.239]

Для примера на рис. 9.18 представлены графики изменения коэффициента производительности 11 процесса струйно-вытеснительного сжатия газа от величины коэффициента эжекции (Уо струйного аппарата, рассчитанные по алгоритму, приведенному на рис. 9.22. Из графиков видно, что коэффициент производительности С с увеличением коэффициента эжекции (7о вначале растет, имеет максимум, после чего уменьшается. Наибольшая производительность достиг ается при степенях сжатия Р1Р от 1,5 до 1(Ю в процессе, выполняемом по первому варианту (см. рис. 9.14). Причем производительность (коэффициент 1 ) растет с увеличением степени сжатия / // газа. [c.245]

На рис. 9.19 представлены графики изменения эффективности - КПД г процесса сжатия газа в зависимости от коэффициента эжекции /ц. Эффективность процесса сжатия газа вначале увеличивается с повышением коэффициента эжекции (/о, имеет [c.245]

А - характеристика при различных коэффициентах процесса эжекции /д в струйном аппарате Б - характеристика процесса сжатия газа при коэффициенте эжекции Uq = 4 при Р/Р , равном [c.247]

Расчитываются геометрические размеры основных деталей и узлов воспламенителя при его работе на критическом режиме истечения продуктов сгорания, среднемассовая температура факела, коэффициент эжекции. В последнем случае в техническое задание должны входить и параметры Р , Т эжектируемого воздуха, которым обычно служит вторичный воздух. Чаще всего из исходных данных известны марка горючего и потребная тепловая мощность факела пускового устройства N . Тогда расход топлива, кг/с, может быть найден из выражения [c.335]

В связи с тем что общее количество захватываемого жидкостью газа по длине струйного течения (рис. 4.15) увеличивается, повышается по длине струи и расчетная величина коэффициента эжекции /о (рис. 4.18 - кривая А), характеризующего эжек-ционные свойства струйного течения. Так как по длине струи происходит уменьшение ее плотности (рис. 4.16) и скорости (рис. 4.14), то по ее длине снижается и величина коэффициента Т (рис. 4.18, б - кривая Б), характеризующего полный напор струи. Расчетная величина КПД т процесса эжекции струйного течения имеет максимум (рис. 4.18, б - кривая В). Увеличение КПД Т] происходит на начальном участке струи между сечениями 0-0 и /7-/7 (рис. 4.18, а, б), максимум эффективности достигается в переходном сечении П-П, в котором исчезает потенциальное ядро струи. После переходного сечения П-П величина КПД уменьшается. [c.128]

Рис 4,19. Ичмепение величин коэффициентов эжекции U и полного напора V)/ струйного течения в та-висимости от углов расширения пограничного слоя а и сужения потенциального ядра струи Р в переходном сечении 17-ГТ [c.129]

С7НК, - 0,0100 Hix - 0,0003 С9Н20 - 0,0001 10H22 - 0,0001 и имеющий температуру 313 К, коэффициент эжекции Uo, рассчитанный при коэффициенте = I для переходного сечения струйного течения, которое при (х/(3 = 1/25 отстоит от среза сопла на расстоянии 70 диаметров последнего, составляет 5,6 (рис. 4.21, кривая /), что в 1,5 раза больше коэффициента эжекции в струйном течении без массообмена, например, для воды и воздуха (кривая 2, рис. 4.21). Коэффицент полного напора Ч (кривая 3, рис. 4.21) при этом практически не изменяется, а величина КПД процесса эжекции г повысилась (кривая 4, рис. 4.21) по сравнению с КПД в струйном течении без такого массообмена (кривая 5, рис. 4.21). [c.130]

Рис. 4.21. Характер изменения коэффициентов эжекции O ,, полного напора и полезного действия т по длине л свободно исгекающего струйного течения при ко1щенсации и без нее (а/(3 = 1,25)

Если область кавитации выходит за пределы сопла (рис. 5.1, 6), то кавитирующая жидкость захватывает низконапорную среду, например, газ. При этом с увеличением величинь отношения давлений Р /Рн коэффициент эжекции увеличивается, как показано на графике, представленном на рис. 5.4, а коэффициенты полного напора Т и 1олезного действия Т уменьшаются. [c.154]

Рис. с (.У. Экспериментальные величины объемного коэффициента эжекции (/д воздуха водой в одпосопловых струйных аппаратах в зависимости от давления нагнетания воды Рд при давлении воздуха Р от 0,098 до 0,102 МПа [c.192]

Для углов расширения пограничного слоя а и сужения потенциального ядра струи Р были получены по две зависимости от давления нагнетания жидкости Р при практически постоянном давлении газа на входе струйного аппарата Р = onst. Величины углов а и Р возрастают с увеличением давления нагнетания жидкости Р от 0,9 до 2,4 МПа при давлении эжектируемого воздуха = 0,098-0,102 МПа. Причем величины углов расширения пограничного слоя а, полученные в аппарате с камерой смешения 27 мм, больше величин а, полученных в аппаратах с камерой смешения 23 мм. А величины углов сужения потенциального ядра р, полученные в аппаратах с камерой смешения 27 мм, меньше величин Р, полученных в аппаратах с камерой смешения 23 мм. В связи с этим возник вопрос какова причина этих рассуждений Для его решения на график рис. 8.8 нанесли максимальные величины КПД Т], а на график рис. 8.9 соответствующие этим КПД величины коэффициентов эжекции (Уд, полученные из экспериментальных характеристик струйных течений в аппаратах с камерами смешения диаметром 27 и 23 мм. [c.193]

Рис. 8.30. Изменение массового коэффициента эжекции в зависимости от относительного давления нагнетания жидкости 1 - соотвез ственно при - I 0,5 0,08 0,04

Суть данного явления состоит, видимо, в следующем. Турбулентная струя жидкости, эжектирующая газ, имеет небольшие углы расширения пограничного слоя и потенциального ядра (см. рис. 8.35). В связи с этим, для того чтобы захватить из окружающего пространства газ в количестве, равном количеству газа, захватываемому струей кавитирующей жидкости, турбулентной струе необходимо пройти довольно бол1>шое расстояние от выхода сопла. Кавитационная струя за счет того, что она состоит в основном из парожидкостной смеси с очень низким статическим давлением, интенсивно захватывает газ из окружающего пространства, имеющего более высокое давление, чем статическое давление в струе кавитирующей жидкости. Газ под действием разности давлений проникает внутрь струи, замещая внутри нее пар. Скорость проникновения газа внутрь струи довольно высока. Не величина, сщененная из выражения (4.2.3) после подстановки в него экспериментальных величин давления газа = 0,01 МПа и давления в струе Р = 0,004 МПа, при = 0,3 составляет порядка 200 м/с. Имея такую скорость, газ проникает внутрь струи и полностью замещает в ней пар на расстоянии порядка 0,2 мм от выхода сопла. Количество газа, заместившего пар, т.е. захваченного струей кавитирующей жидкости, рассчитанного из выражения (5.15) и представленного в виде коэффициента эжекции, равно U 1 = 4,2143, что составляет 88% от всего захваченного струей газа (см. рис. 8.36). Это подтверждает вывод о том, что модель процесса эжектирования низконапорной среды сгруей кавитирующей жидкости качественно и количественно верно отражает протекание данного процесса. [c.212]

В такой камере смешения низконапорная среда захватывается по всей длине начального участка струйного течения, при этом, количество захватываемой низконапорной ереды, коэффициент эжекции (Уц (см. рис. 8.1) увеличиваются по длине камеры смешения аппарата, полный напор струйного течения (коэффициент Х /) по длине камеры смешения уменьшается, а эффективность процесса эжекции (КПД т ) достигает максимума в конце камеры смешения. Характеристики изменения коэффициентов /, Г), представленные на рис. 8.1,0, рассчитаны для примера по алгоритму (см. рис. 4.7 . 12) в аппарате для свободно истекающего струйного течения, имеющего отношение а/р = 1,25 (см. также рис. 4.18), плотность высоконапорной среды р = 1 10 кг/м , плотность низконапорной среды р = 1 кг/м . [c.216]

Рассчитываются термогидрогазодинамические параметры в каждом сечении струйного течения и коэффициенты по алгоритмам, представленным на рис. 4.7-4.12 н 4.1, после чего находится поперечное сечение струйного течения, которому принадлежат необходимые коэффициенты эжекции и длина струйного течения от сопла до найденного поперечного сечения. Найденная длина является длиной камеры смешения аппарата, а диаметр струйного течения в найденном поперечном сечении равен диаметру камеры смешения <7 . и находится из выражения (9.1.2). Термогидрогазодинамическис параметры, рассчитанные для найденного поперечного сечения струйного течения 7/ , 7/,), [c.219]

Длины камер смешения 5 . многосопловых эжекзоров, обеспечивающих процесс эжекции с максимальным КПД р (см. рис. 9.4,л, 6), с повышенным коэффициентом напора )/ (рис. 9.6,л, 6), с повышенным коэффициентом эжекции J ) (рис. 9.1,а, б) находятся так же, как и для односопловых аппаратов (см. рис. 8.1,а 9.1,а 9.2,а) с соответствующими характеристиками. Только в этом случае необходимо учитывать, что длина камеры смешения находится по единичной струе, имеющей диаметр у сопла . [c.221]

Рис. 9.7. Процесс зжекции в многосопловом аппарате, который обеспечивает повышенный коэффициент эжекции

Таким бразом, используя закономерности, описанные в разделах 4.1 и 4.2 гл. 4, для многокомпонентных свободно истекающих струйных течений определяются основные термогидрогазодинамические и технологические параметры, а также основные конструктивные размеры одно- и многосопловых эжекциониых аппаратов, которые обеспечивают процесс эжекции с максимальным КПД или с повышенным коэффициентом полного напора f, или с повышенным коэффициентом эжекции Uq. Для расчета требуются исходные сведения, включающие параметры высоконапорной среды давление Pg, температуру Tg, компонентный состав С,g, расход Fg при условии, если не задан радиус отверстия сопла г, по которому определяется этот расход параметры низконапорной среды давление Р , температуру Т , компонентный состав С/ , а также геометрические параметры струйного течения угол расширения пограничного слоя а и угол сужения потенциального ядра р кроме того, требуются величины коэффициентов для каждого компонента углеводородной смеси, которые входят в состав низконапорной или высоконапорной сред. [c.227]

Затем из уравнения (4.2.147) рассчитываются длина начального участка S струйного течения по формуле (4.2.146) и длина отрезка 5, между двумя ближайшими поперечными сечениями, которыми делятся начальный и основной участки струйного течения, после чего рассчитываются по алгоритмам, представленным на рис. 4.7-4.12 и 4.1, для каждого поперечного сечения струйного течения на произвольно взятой длине последнего следующие термогазодинамические параметры усредненные величины жидкой L и газовой G фаз, их компонентные составы А,, YI, плотности и рд, удельные энтальпии Z/ , /д, удельные теплоемкости С/, Ср, С , число Пуассона , газовая постоянная Rq, температура Т, плотность двухфазной смеси р,, ее скорость W, удельная теплоемкость С и общий компонентный состав С,, кроме того число Маха для потенциального ядра струи М коэффициенты эжекции [/( , (7 , полного напора vjf и по.[тезного действия Г , а также термогидрогазодинамические параметры для заторможенной струи в расчетном сечении Z-,, ,, А,,, l .,Z ,,Z(j,,F,,Z,,Zp,, p,,Q,,/ ,, ,,7,, [c.227]

Выбирается сечение, в котором величины коэффициентов эжекции (/ц, ZZ , полного напора V, полезного действия Т), других термогидрогазодинамических и технологических параметров удовлетворяют заданным величинам этих коэффициентов и параметров проектируемого аппарата. Далее рассчитывается длина струйного течения S от сечения 0-0 (см. рис. 8.1) до выбранного сечения по формуле [c.227]

В современных системах сбора, подготовки и переработки нефти, нефтяного и природного газов применяются аппараты, в которых струей жидкости сжимают газ, -жидкостно-газовые эжекторы [1,2, 7]. Лучшие конструкции таких аппаратов обеспечивают на оптимальных режимах работы сжатие газов с изометрическим КПД г (4.2.140) порядка 0,4-0,45. Однако коэффициент полного напора для жидкостногазовых эжекторов, рассчитывемой по формуле (4.2.141), не превышает 0,33-0,17 при объемном коэффициенте эжекции О о = 2-5, рассчитываемом по формуле (4.2.142), и, как следствие, давление сжатия газа при этом обычно невелико. [c.237]

Механика сплошной среды. Т.2 (1970) -- [ c.116 ]

Сбор и возврат конденсата (1949) -- [ c.88 ]

Теплотехнический справочник Том 2 (1976) -- [ c.105 , c.106 ]

Теплотехнический справочник том 2 издание 2 (1976) -- [ c.105 , c.106 ]

Газовая динамика (1988) -- [ c.86 ]

Прикладная газовая динамика Издание 2 (1953) -- [ c.313 , c.323 , c.340 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...