Методы сравнительно-расчетный

Метод приведенных (расчетных) затрат. Для единого подхода при экономических сравнениях различных вариантов необходимо было установить единые критерии. С этой целью в СССР с 1969 г. была введена единая, обязательная для всех отраслей народного хозяйства Типовая методика определения экономической эффективности капитальных вложений , утвержденная Госпланом СССР, Госстроем СССР и Президиумом Академии наук СССР. В 1980 г. издан новый откорректированный текст Типовой методики. В развитие ее в 1983 г. Госпланом СССР и Госстроем СССР утверждены временные Методические положения по определению общей (абсолютной) экономической эффективности капитальных вложений на 1986—1990 гг. и на период до 2000 г. . В них в качестве обобщающего показателя сравнительной эффективности принят минимум приведенных (расчетных) затрат за 1 год эксплуатации производственного объекта. [c.433]

Эти методы отличаются друг от друга длительностью тепловых импульсов, конструктивным оформлением устройств и, следовательно, расчетными формулами. Общим является использование принципа охлаждения тела. Оба метода — сравнительные, требующие применения эталонов. [c.132]

Как показали расчеты, небольшие различия в величинах а и Ь, наблюдаемые в этих методах, сравнительно мало влияют на расчетные значения толщины потери импульса, так что при пользовании указанными приближенными однопараметрическими методами, можно без большой погрешности принять следующие округленные значения коэффициентов а = 0,45, Ь = 6. Разница в методах больше всего сказывается на определении трения и особенно в диффузорной области пограничного слоя, где трение становится малым. В связи с этим наиболее существенным является вопрос о выборе кривой (f). Так, например, метод Польгаузена приводит к сильно завышенным значениям [c.629]

В отличие от первого издания в книге наряду с существующими стационарными более подробно рассматриваются методы, основанные на закономерностях нестационарного теплового режима (регулярный режим первого рода), так как эти методы являются наиболее прогрессивными и сравнительно легко осуществимыми в условиях даже небольших лабораторий, вследствие чего они получают все большее распространение. В монографии кратко изложена теория каждого метода, даны расчетные формулы и критическая оценка области применения. [c.11]

Подробная классификация и сравнительный анализ методов ускоренной расчетно-экспериментальной оценки характеристик сопротивления усталости содержатся в работах [88, 233, 238, 255, 295, 438, 800, 873, 875, 876, 928, 931, 956, 989, 1074]. Ниже дается описание только некоторых из них, достаточно обоснованных. Методы ускоренной расчетно-экспериментальной оценки предела выносливости можно разделить иа четыре группы [956]. К первой группе относятся методы, требующие проведения испытаний при циклическом нагружении без доведения образцов до разрушения. В таких методах, как правило, устанавливается и реализуется связь пределов выносливости с напряжениями, с которых при циклических нагружениях в исследуемом материале начинает проявляться (или интенсифицироваться) необратимое накопление усталостного повреждения. [c.123]

Сварочные напряжения могут быть определены экспериментальным или расчетным путем. Экспериментальный метод позволяет оценить средние значения напряжений в шве и ЗТВ на сравнительно большой базе. Однако найти распределение напряжений в ОШЗ, где градиент их изменения весьма велик, экспериментальным методом нельзя. В принципе такое распределение может быть найдено расчетным путем (рассматривается в курсе сварочных деформаций и напряжений), однако расчет свароч- [c.535]

При моделировании расчетного ПП ЭМП учитывают следующее. Множество конструктивных вариантов активной части ЭМП можно формально генерировать построением дерева вариантов, как это указано в гл. 2. Однако опыт разработки САПР ЭМП в проектирующих организациях показывает, что в большинстве случаев класс проектируемых объектов достаточно узкий и количество конструктивных признаков вариантов мало, что позволяет ограничиться построением перечня или матрицы вариантов исходя из имеющегося опыта проектирования. В результате основное внимание при моделировании ПП уделяется построению расчетных моделей ЭМП, формулировке задач и выбору методов их оптимального проектирования, а также сравнительному анализу и отбору вариантов. [c.119]

Таким образом, из рассмотренных задач и методов конструирования ЭМП в настоящее время на математической основе формализуемы процессы конструирования элементов ЭМП при заданных конструктивных формах и процессы сравнительного анализа и принятия решений. Для формализации этих процессов можно успешно использовать методы и алгоритмы расчетного проектирования ЭМП, включая оптимальное проектирование. Многие из этих процессов можно реализовать в САПР в пакетном режиме. Остальные процессы конструирования, в основном конструирование общего вида и выбор узлов и деталей конструкций, можно формализовать лишь на эвристической основе. Учитывая сложность этих задач, а также многообразие эвристических методов и приемов, эти задачи целесообразно решать в САПР в диалоговых режимах. Поэтому основные усилия при автоматизации конструкторского проектирования ЭМП направлены на организацию и обеспечение диалогового конструирования. [c.171]

При изучении напряженных и деформированных состояний моделей на первый план выступают методы непосредственного измерения на моделях напряжений, деформаций либо их сравнительно простой расчетной оценки. [c.32]

Обычно при штамповке, волочении, прокатке и других подобных видах обработки имеют место весьма большие пластические деформации, изделия имеют сравнительно сложную геометрическую форму, что накладывает большие ограничения на возможности расчетных методов. Делительные сетки дают возможность получить наглядное и вместе с тем достоверное заключение о закономерностях деформирования. Достаточно точно можно получить и количественные [c.45]

Наиболее просто задача прочности решается в случае, если имеется возможность сопоставить рассчитываемую конструкцию с подобной, уже себя зарекомендовавшей, работающей в тех же или близких условиях. Здесь коэффициент запаса приобретает характер критерия подобия. Естественно, что расчет во всех его этапах для той или другой конструкции должен вестись одинаковым образом. Одной и той же должна быть расчетная схема, одним и тем же должен быть метод анализа, и наконец, одинаково должен определяться коэффициент запаса. Тем самым устанавливается сравнительная степень надежности. [c.36]

Этот метод обеспечивает высокую точность решения при сравнительно крупном шаге разбиения расчетного периода (0,25—0,5 года). [c.47]

Для определения масс поступательно движущихся элементов достаточно знать их вес. Выявить инерционные характеристики вращающихся деталей несколько сложнее. Расчетным путем можно получить обычно лишь моменты инерции деталей сравнительно простой формы. Такие расчетные формулы имеются в справочных пособиях [58]. Чтобы установить моменты инерции зубчатых колес, звездочек и других деталей сложной формы, применяют различные экспериментальные методы. В проектировочном расчете моменты инерции этих деталей можно ориентировочно определить по упрощенным формулам. [c.12]

При приемо-сдаточных испытаниях линий на заводе-изготовителе, как правило, имеется ограниченное (на 2—3 ч работы) количество заготовок. Поэтому надежность проверяется при работе линии на холостом ходу. В этих условиях наиболее целесообразно применять метод последовательного анализа, позволяющий за сравнительно короткое время (две-три смены) принять решение о возможности отгрузки линии заказчику. При этом не определяется действительное значение проверяемого показателя, а устанавливается только факт соответствия или несоответствия значения проверяемого параметра заданному (расчетному) уровню. [c.244]

Движение теплоносителя в активной зоне ядерных реакторов является, как правило, турбулентным. Процессы, связанные с турбулентностью, сравнительно легко поддаются решению только в некоторых простых случаях. При решении же задач гидродинамики и теплообмена в активной зоне трудность описания турбулентного потока усугубляется сложностью геометрических форм элементов активной зоны, неравномерным характером энерговыделения и необходимостью определения локальных характеристик. Эти обстоятельства потребовали применения комплексного расчетно-экспериментального подхода к решению задач и создания новых методов (приближенное тепловое моделирование, учет анизотропности турбулентного обмена в сложных каналах, модель пористого тела и т. п.) с широким применением ЭВМ. На наш взгляд, только комплексный подход позволит получить наиболее полное представление о сложных процессах гидродинамики и теплообмена в активных зонах реакторов и создать надежные расчетные рекомендации. Диапазон теплогидравлических расчетов весьма широк от инженерных оценок по приближенным формулам до численных расчетов на математических моделях с помощью ЭВМ в зависимости от стадии проектирования ядерного реактора и степени изученности тепло-физических процессов. [c.7]

Трудоемкость изготовляемых изделий можно определять тремя методами опытно-статистическим, расчетно-аналитическим и суммарно-сравнительным. [c.56]

Прямые методы синтеза многосвязных САР еще не нашли практического применения. Обычно задача синтеза сводится к сравнительному анализу динамических характеристик, полученных для различных типовых, оригинальных или комбинированных схем. Для отдельных контуров, рассматриваемых вне связи с другими, разработаны методы, алгоритмы и программы для определения оптимальных законов регулирования и значений параметров настройки регуляторов. В практике проектирования САР парогенераторов расчетный анализ отдельных контуров нашел широкое применение. Обычно этот анализ проводится на втором этапе динамических расчетов после определения характеристик объекта. [c.164]

Некоторые такого рода геометрические распределения являются теоретически обоснованными в отдельных частных задачах, и применение их в этих случаях вполне оправдано. Однако, кроме этих случаев, геометрически схематизированные распределения (под наименованиями, например, равномерного, равномерно возрастающего, равномерно убывающего, ускоренно возрастающего, ускоренно убывающего, симметрично убывающего к краям, несимметрично убывающего к краям и т. п.), зачастую применяются и тогда, когда соответствующее теоретически обоснованное распределение должно быть иным, но еще не установлено общее же представление о его характере ориентировочно получено систематизацией эмпирических распределений. Если такого рода схематизированные распределения служат, например, только для установления по ним временно принимаемых значений сравнительно грубых расчетных коэффициентов, зависящих главным образом от двух первых моментов распределения (например, значений коэффициентов а и /г при расчетах допусков составляющих звеньев размерных и кинематических цепей), то использование их еще можно считать в какой-то мере допустимым. Однако, если такая схематизация применяется в расчетах, связанных, например, с выходом концов распределения за заданные границы (например, при расчетах доли деталей, идущих в брак, при расчетах, связанных со статистическими методами контроля и т. п.), то, как правило, это будет приводить к неверным результатам и выводам. [c.152]

Экспериментально измеренные поля скорости и температуры в безразмерном виде представлены на рис. 4.4, а, 6. Видно, что характер изменения этих параметров идентичен, но с уменьшением шага 5/ , или числа наблюдается более интенсивное выравнивание неравномерностей температуры. Поля рм, полученные по результатам измерений и к Т, используя уравнение состояния, представлены на рис. 4.4, в. Видно, что этот параметр также изменяется по радиусу пучка. На рис. 4.5 представлены экспериментальные поля и, Т, а также поля ри и.рм для пучка витых труб с числом Ггм = 232 для ядра потока. Здесь они сопоставляются с результатами теоретических расчетов системы уравнений (1.8). .. (1.11), проведенных методом, изложенным в работе [9]. Видно, что для области течения, где стенка витых труб не оказывает влияния, наблюдается хорошее совпадение опытных и расчетных полей и, Т, ри и ри . Следовательно, в случае, когда источником создания неравномерности поля скорости в ядре потока является только неравномерное поле температуры, сформированное неравномерным полем тепловыделения, наблюдается сравнительно небольшое изменение скорости по радиусу пучка (см. рис. 4.5, а). В то же время неравномерности Т, ри, ри в поперечном сечении пучка являются значительными (см. рис. 4.5, а, б в). Позтому при расчете температурных и скоростных полей в пучке витых труб в рамках гомогенизированной модели течения для осесимметричной задачи следует [c.105]

В заключение следует отметить, что нелинейное уравнение теплопроводности при произвольной зависимости X=f T) сравнительно легко представляется в ко-нечно-разностной форме различных видов. Расчетные зависимости с симметричным смещением обеспечивают высокую точность [формула (2-121)]. Однако в случае ярко выраженной несимметричности температурного поля, что имеет место в элементах конструкций тепловых машин, несимметричное смещение может обеспечить требуемую точность при большей простоте расчетных зависимостей [формулы (2-119), (2-120)]. Учет нелинейности усложняет расчетные зависимости для определения температуры. Кроме того, учет нелинейности приводит к тому, что коэффициенты в расчетных зависимостях являются переменными. Схема расчета, расчетный бланк и порядок проведения расчета сохраняются такими же, как и при решении линейного уравнения теплопроводности. Линеаризация уравнения теплопроводности при пользовании численным методом существенных преимуществ не дает. [c.99]

Расчетные зависимости (9-12) — (9-18) позволяют определить все омические сопротивления при моделировании по неявной схеме на -сеточной модели.-Следует отметить, что рассмотренный метод основан на аналогии между конечно-разностными уравнениями теплового процесса и уравнениями токов в электрической цепи. Поэтому особенности конечно-разностных уравнений присущи и электрическим моделям. Метод позволяет сравнительно просто рещать нелинейное уравнение теплопроводности и вводить корректировку в процессе решения. Однако дискретность временной и пространственной координат приводит к сложной сеточной модели, и рещение новых задач сопряжено с заменой или новой установкой части или всех омических сопротивлений. [c.347]

Таким образом, в настоящее время изменение вдоль контура лопатки может быть определено расчетным путем. Для этого вначале должен быть рассчитан пограничный слой. Как известно, решение этой задачи связано с выполнением сравнительно трудоемких вычислений. Однако при решении рассматриваемой задачи нет необходимости определять величину с большой точностью. Поэтому рассмотрим простой приближенный метод расчета толщины ламинарного подслоя. [c.110]

Расчет не требует использования вспомогательных таблиц и кривых, сравнительно прост и удобен. Проведение трех просчетов почти полностью исключает необходимость контроля расчета. Расчетная схема весьма удобна для применения малых вычислительных машин и арифмометров. Для вывода расчетных формул этого метода найдем решение уравнения (192) для диска постоянной толщины. [c.209]

Делаем вывод об удовлетворительности использованного выше метода до тех пор, пока сопровождающий абсорбцию кислорода транспорт других веществ остается сравнительно мало интенсивным. Если перенос других компонентов настолько значителен, что величина тп j. достигает того же порядка, что и , расчетные соотношения данного параграфа становятся несправедливыми. Мы возвратимся к этому вопросу в 5-3. [c.158]

Поэтому, решая проблему выбора метода расчетной оценки долговечности, приходится останавливаться на наиболее простых и доступных способах испытания при сравнительно несложных режимах комбинированного или совместного статического и циклического нагружений. [c.171]

Описанный выше метод установления допускаемых напряжений является в значительной мере приближенным за счет спрямления диаграмм и недостаточно точного учета влияния коэффициента концентрации. При желании можно пользоваться более точным изображением графика разрушающих напряжений ), не прибегая к спрямлению его пунктирными линиями, как это было показано на рис. 436 и 439. Уточненный способ расчета может дать значительное повышение расчетной величины допускаемого напряжения для циклов с характеристикой г, близкой к г=0, при значениях предела выносливости, близких к пределу текучести в остальных случаях разница в результатах расчета по спрямленной и уточненной диаграммам будет сравнительно невелика. [c.565]

Сравнительный анализ и расчетные формулы для распределения затрат и определения себестоимости продукции ТЭЦ некоторыми методами приведены в табл. 10.19. [c.443]

Рассчитанные двумерные ([1] и Гл. 7.4) и пространственные течения свидетельствуют об эффективности развитого в работе метода для численного решения широкого класса задач сверхзвуковой газовой динамики. Метод сравнительно прост и в то же время при использованном числе расчетных ячеек обеспечивает вычисление параметров потока с погрешностью, не превышающей нескольких процентов. Размазывание скачков уплотнения при этом оказывается незначительным. Относительные погрешности выполнения интегральных законов сохранения массы и импульса (использованные уравнения не являются полностью дивергентными ) не превышали 1-2%. По интегралу изэнтроничности в случаях, когда отсутствуют ударные волны, ошибка была меньше 3%. [c.168]

В единичном и мелкосерийном производстве используют преимущественно опьггно-статистический или сравнительно-расчетный метод. В этом случае сварочные работы (операции) делятся на укрупненные элементы, продолжительность выполнения которых сопоставляется с продолжительностью выполнения таких же элементов аналогичных работ и операций. Сравнение проводят по типовым нормам времени, статистическим данным, графикам и номограммам. [c.387]

Для начального периода проектирования (примерно до 40-х годовЗ характерна форма, которую можно назвать ручным индивидуальным проектированием. В этот период производилась ограниченная номенклатура технических изделий, имеющих сравнительно простую конструкцию. Многие изделия создавались впервые, без прототипов, и требовали принятия оригинальных проектных решений. Труд проектировщиков в целом был творческим, доля рутинных работ, т. е. работ нетворческого, механического характера, составляла не более 30%. Методы и средства проектирования были также простейшими. Расчетные методики в значительной мере опирались на приближенные зависимости и эмпирические коэффициенты. Технические средства проектирования ограничивались кульманом, логарифмической линейкой, готовальней и т. п. Проектная документация во многих крупных организациях имела свою собственную систему оформления и обращения, что затрудняло передачу документации в другие организации. [c.10]

В отличие от других разделов механики деформируемых rejf— теории упругости и пластичности сопротивление материалов стремится решить свои задачи возможно более простыми, доступными в инженерной практике методами, применяя сравнительно несложный математический аппарат. При этом широко используются различные приближенные методы. Необходимость доведения практических задач до числового результата вынуждает прибегать к упрощающим гипотезам — предположениям, пригодность которых проверяется путем сопоставления расчетных данных с экспериментальными. [c.11]

В главе обсуждаются методы и результаты испытаний слоистых композитов в условиях плоского напряженного состояния в свете существующих теорий пластичности и прочности этих материалов. Коротко рассмотрены наиболее общие критерии предельных состояний анизотропных квазиод-нородных материалов и различные варианты их применения для построения предельных поверхностей слоистых композитов оценена точность описания при помощи этих критериев имеющихся экспериментальных данных В качестве самостоятельного раздела изложены основы теории слоистых сред. Так как рассмотренные методы предсказывают главным образом начало процесса разрушения, в докладе преобладает макроскопический подход. Однако в ряде случаев затрагиваются и вопросы, связанные с развитием процесса разрушения. Рассмотрены основные типы образцов для создания двухосного напряженного состояния, подчеркнуты их преимущества и недостатки. Показано, что сравнительно хорошее совпадение расчетных и чксперимептально измеренных предельных напряжений наблюдается для методов, учитывающих изменение характеристик жесткости слоев композита в процессе нагружения вплоть до разрушения. Основное внимание в главе уделено соответствию предсказанных и экспериментально полученных данных. Высказаны некоторые соображения о целесообразных направлениях дальнейших исследований. [c.141]

Аналитическое решение системы уравнений (1.1) — (1.8) сопряжено с определенными математическими трудностями, поэтому полученные решения в основном относятся к телам сравнительно простой формы [12, 19, 42, 73]. В связи с этим на пра1Кти1ке частот прибегают к помощи эксиерИ1ментальны Х методов, при использовании которых геометрия тела не является столь ограничивающим фактором, как при решении задач расчетными методами. [c.8]

Так, в области исследования прочности полимерных материалов в Институте машиноведения были разработаны методы комплексных испытаний деталей из стеклопластмасс на прочность в условиях, близких к эксплуатационным. В результате на специальной установке осуществлен выбор материала и оценена деформативность и выносливость шаров для подшипников качения статистическая интерпретация результатов позволила получить расчетную оценку долговечности шаров в связи с рядом конструктивных и технологических факторов. Для сравнительной оценки прочности стеклопластмасс [c.215]

Машинные агрегаты современных машин в обгцем случав шредставляют компоновочно-конструктивное объединение трех подсистем двигателя (Д), передаточного механизма (ПМ) и рабочей машины (РМ). Такие подсистемы часто, особенно при использовании унифицированных агрегатов, проектируются, исследуются и испытываются раздельно. Агрегатный метод построения современных машин широко применяется в связи с развитием систем автоматического проектирования на основе использования быстродействуюш их ЭВМ. Характеристики подсистем машинпого агрегата обычно определяются расчетным или экспериментальным методом. Получение таких характеристик сравнительно проще, особенно при рассмотрении комбинированных систем, включающих подсистемы различной сложности (подсистемы с сосредоточенными и распределенными параметрами, локальные управляемые и неуправляемые подсистемы). [c.212]

Наиболее точный и естественный подход к исследованию патрубковых зон сосудов давления при всем многообразии условий их нагружения заключается в непосредственном использовании трехмерных расчетных схем, принимая во внимание реальные геометрию сосуда, давления, краевые условия и распределение нагрузок. Такой подход оказывается единственно возможным для адекватного моделирования поведения сосудов давления с отношениями 1/4 сравнительного анализа с предьщущей схемой. Его практическая реализация возможна, как, впрочем, и для осесимметричных схем, лишь с использованием численных методов, ориентированных на применение современных ЭВМ. Наиболее универсальным и эффективным для решения подобных задач оказьшается, как это было отмечено вьпие, метод конечных элементов. Вместе с тем использование МКЭ гщя решения трехмерных задач все еще остается проблематичным, особенно для задач нелинейного деформирования конструкций, когда кривая вычислительных трудностей и необходимого машинного времени поднимается, образно говоря, круче кривых напряжения в зоне концентрации сосудов с патрубками. [c.122]

Вместе с тем использование указанных выше численных решений неупругих краевых задач для многочисленных расчетных случаев (различные зоны концентрации в элементах ВВЭР, термические поля, различные уровни напряжений и сочетания механических свойств) вызьшает определенные технические спожности, в частности в силу необходимого большого машинного времени для ЭВМ на стадии проработки вариантов конструктивнотехнологических форм и спектра эксплуатационных режимов. В этом случае достаточно эффективными могут оказаться точные и приближенные решения краевых задач в упругопластической области. Анализ этих методов содержится в [2, 9]. Точные аналитические решения осуществлены пока для сравнительно простых случаев нагружения (всесторонне растянутый диск с отверстием). В связи с этим в практике расчетов напряженно-деформированных состояний при действии механических нагрузок [9, 101 использовались и используются следующие основные гипотезы и решения [c.218]

Батанный брус представляет собой балку переменного сечения на двух опорах с двумя консолями, на которых размещены тяжелые челночные коробки. Передача движения батану осуществляется сравнительно нежестким коленчатый валом, податливость которого оказывает влияние на собственную частоту колебаний бруса. Поэтому расчет собственных частот колебаний бруса с учетом всех динамических факторов является сложной задачей, имеющей важное значение для конструкторской практики. Частота собственных Колебаний бруса катана ткацкого станка А7-100 приближенно определялась о помощью метода Рэлея в работе Б. А. Корбута [1]. При этом непосредственно экспериментальная проверка частоты собственных колебаний самого бруса при принятой расчетной схеме не производилась, и вопрос о погрешности определения частот остался невыясненным. Также не определялась форма колебаний. [c.196]

Поиски эффективных путей решения уравнений радиационного теплообмена привели к созданию различных приближенных методов расчета. Все эти методы исходят из рассмотренного в гл. 3 уравнения переноса излучения с соответствующими граничными условиями к нему. Проведя то или иное интегрирование уравнения переноса излучения и граничных условий, можно получить либо дифференциальные, либо интегральные уравнения, описывающие процесс радиационного теплообмена в различных постановках. При этом в результате интегрирования уравнения переноса и граничных условий по телесному углу в получаемых дифференциальных и интегральных уравнениях в качестве неизвестного фигурирует уже не интенсивность излучения, а различные виды объемных и поверхностных плотностей излучения. Одновременно с этим в этих уравнениях появляются различные коэффициенты переноса, зависящие от распределения интенсивности излучения по различным направлениям, которое заранее неизвестно. Поэтому в отношении этих коэффициентов переноса принимаются те или иные допущения, вследствие чего такие расчетные методы и носят название приближений. Точность, с которой можно оценить неизвестные заранее коэффициенты переноса, определяет собой погрешности приближенных методов. Следует, однако, заметить, что в принципе, сочетая уравнения приближенных методов и интегральное выражение для интенсивности излучения (3-26), можно итерационным путем получить решение задачи с любой степенью точности. К тому же, как показывает анализ, неизвестные коэффициенты переноса во многих случаях являются сравнительно слабоизме-няющимися функциями и их можно оценить заранее с приемлемой точностью. Исторически первым был соз- [c.113]

Этот метод основан на корреляционной теории случайных процессов, и удобство его использования для наших целей определяется в первую очередь тем, что исходная информация о пульсациях температур может быть представлена в виде корреляционных функций и спектральных плотностей, по которым достаточно удобно и просто можно определить соответствующие характеристики напряжений. В принципе, имея запись пульсаций температур, можно, пользуясь методами термоупругости, пересчитать ее в напряжения и при оценке ресурса использовать любые методы, приведенные, например, в работе [36]. Но это сопряжено с большими расчетнь(ми трудностями. Учить[вая сравнительно низкую точность усталостнь(х характеристик, а также то обстоятельство, что расчеты чаще всего носят оценочный характер, такое усложнение вряд ли на сегодняшний день является оправданным. В методике Болотина предполагаются известными кривая усталости материала и статистические нагрузки. Если известны уравнение кривой усталости [c.52]

Применение полидинамического метода может быть целесообразным в том случае, когда система работает в сравнительно узком диапазоне скоростей вращения, конструктор располагает достаточно достоверной информацией об упругих н диссипативных свойствах системы, скорость кулачка в расчетном режиме близка к постоянной, а реальная система с достаточной точностью может быть сведена к сравнительно простой динамической модели, из математического анализа которой может быть рассчитан профиль кулачка по заданному закону движения ведомого звена. [c.9]

Применяемые методы расчета локальной теплопередачи излучением (например, расчетное определение теплопередачи к поверхности нагрева в каком-либо поперечном сечении рабочей камеры печи, экранированной топки, радиационного рекуператора и др.), базирующиеся на средней температуре потока газов, могут в отдельных случаях дать значительные расхождения с действительностью. Это в первую очередь относится к зонам рабочих и топочных камер со струйными потоками газов (факела), для которых характерна при факельном режиме струй высокая неравномерность скоростного и температурного полей, а также поля тепловыделения. К таким зонам обычно относятся участки, прилегающие к топливоподающей стороне рабочих камер печей и топок. Как показывают сопоставления расчетных и опытных данных [Л. 62], для указанных зон печи они могут отличаться в 1,5—2,5 раза (расчет дает заниженный результат). Однако как в печах, так и в других огнетехнических установках имеются зоны, характеризуемые наличием одномерного высокотурбулентного газового потока со сравнительно малой неравномерностью температурного поля, которая объясняется относительно высокой равномерностью скоростного поля, относительно небольшой разницей между температурой газов и температурой поверхности нагрева и отсутствием тепловыделения в газовом потоке. К таким зонам относятся, например, участки прямоточной рабочей камеры печи, более или менее удаленные от топливоподающей ее стороны (например, у методических нагревательных, отражательных и других печей), участки дымоотводящей стороны рабочей камеры печи (например, в поперечных сечениях отводящей стороны рабочей камеры мартеновских, стекловаренных и других печей), участки в верхней части котельных топок и т. д. [c.363]

Существующие методы оиределения температур и теплопотоков относятся к конкретным видам мостиков холода в рефрижераторных судах, где имеют место сравнительно умеренные отрицательные температуры. Расчетные методы основаны на целом ряде допущений теплопроводность металла по сравнению с теплопроводностью изоляции принимается бесконечно большой, т. е. Ям = °о и, следовательно, температура вдоль всего металлического профиля не отличается от температуры металлообшивки падение температуры вдоль мостика холода не принимается во внимание отсутствует теоретический учет пограничных условий соприкосновения мостика холода с окружающей его изоляцией не учитывается влияние изменения температуры на изменение теплофизических свойств металла и изоляции. [c.622]

Для одиночных водохранилищ ГЭС (в том числе комплексного назначения) при использовании оптимизационного метода динамического программирования оказывается возможным основываться на вероятностном описании речного стока функциями распределения вероятностей. При этом сравнительно просто получается решение для всех зон диспетчерского графика как на основе учета характеристик ущ( рбов от дефицитов энергии или воды, так и на основе нормативов расчетных обеспеченностей. [c.16]

Другие, весьма интересные методы построения диспетчерских графиков на основе расчетной выборки гидрографов предложены в -работах С. Стаге и Ю. П. Сырова [Л. 69, 92]. Методы разработаны для одиночных ГЭС, однако возможно их применение и для группы ГЭС. Некоторый анализ и обобщение этих методов даны в [Л. 86]. Эти методы по трудоемкости вычислений и эффективности получаемых графиков не имеют преимуществ по сравнению с изложенным в настоящей работе методом. Однако целесообразно произвести численное сопоставление решений, выполненных различными методами, после чего можно будет дать обоснованную сравнительную их оценку. Для-такого сопоставления требуется составить машинные программы расчетов диспетчерских графиков разными методами. [c.124]

Принимая во внимание естественное стремление наиболее полно отразить расчетной схемой реальную конструкцию и учесть большинство факторов, оказывающих влияние на изучаемое явление, с одной стороны, имаксимально упростить методику расчета, с другой стороны, в большинстве случаев приходится искать компромисс между двумя указанными тенденциями. Это тем более оправдано, если учесть почти всегда имеющуюся неопределенность в граничных условиях, различия в выполнении одинаковых конструктивных элементов, обусловленные допусками на изготовление, неточности в определении нагрузок и т. п. Ниже на примерах шахты и экрана реактора иллюстрируется инженерный метод оценки собственных частот цилиндрических оболочек, колеблющихся в щелевых каналах, заполненных жидкостью. Задача об определении присоединенных масс жидкости особенно важна при сравнительно небольших зазорах между колеблющимися элементами, так как в этом случае присоединенная масса жидкости может во много раз превышать массу самого элемента [7]. [c.150]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...