Р параметры настройки

Для большого количества моделей объектов, составленных из различных комбинаций звеньев, были определены закономерности изменения параметров настройки (б, Ti, Го) П-, ПИ-, ПИД-регуляторов в зависимости от заданных параметров (е, р, т) кривой разгона объекта. [c.864]

Кроме того, когда излучатель работает в первой зоне, удается изменить направление потока отработанного воздуха так, что он может быть почти полностью удален из рабочей камеры [77] (см. гл. 6). Поэтому для ГСИ-4 выбраны параметры настройки, соответствующие работе в первой резонансной области. Таким образом, для окончательного варианта полупромышленного излучателя выбраны следующие параметры с = П мм, ст = 6 мм, р = 17,5 мм, к = 9 мм, I = 8,5 мм. [c.94]

В целях упрощения выбора параметров настройки и обеспечения быстрого пересчета значений, полученных одним способом настройки, на значения, полученные любым други.м из рассмотренных способов, можно пользоваться номограммой (рис. 35). Она позволяет с достаточной степенью точности в зависимости от V,,, р ,о определять скорость нарастания давления в емкости при настройке клапана на давление начала открытия, величину объемного и весового расходов в момент начала открытия клапана. [c.580]

V S д ва 05 о O t-, Я s у а eg я р о (Я я Параметры настройки Параметры линии пересечения [c.29]

Конструкция устройства должна обеспечивать возможность изменения угла Р наклона траектории движения режущей точки алмаза к плоскости 02 23 2 (угла между траекторией алмаза и осью круга), расстояния а между плоскостями Q и О2Х.222 (подачу алмаза в направлении, перпендикулярном оси круга), расстояния Ъ от общего перпендикуляра к оси круга и траектории алмаза до т. О2 (положение горла гиперболоида) и, естественно, перемещение алмаза вдоль его траектории. Параметр Ъ можно регулировать таким технологическим параметром настройки устройства правки, как высота установки алмаза над осью круга в его среднем торцовом сечении (напомним, что т. О2 лежит на оси круга в его среднем торцовом сечении) [c.206]

Рассмотрим методику расчета технологических параметров настройки устройства правки ведущего круга с разворотом копирной линейки в вертикальной плоскости - расстояния а, угла Р и высоты (см. рис. 5.25), - которые необходимо обеспечить на заключительном этапе правки [c.208]

Максимальная мощность в стержневом Г. и. достигается при ( р/с с=1,6. При этом существуют две области, равноценные по мощности, но отличающиеся по частоте генерации и по направлению выхода отработанного воздуха. В первой (высокочастотной) области (рис. 2,а), характеризуемой параметрами настройки /1 / 1 =1,ЗАо, отработанный газ, выходя из резонатора, движется в сторону сопла и обтекает его с наружной стороны, благодаря чему при работе Г. и. в этом режиме можно полностью удалить отработанный газ из озвучиваемого пространства. Во второй облас- [c.74]

Графики характеристик, построенных по приведенному уравнению, представлены на рис. 144. Характеристики относятся к классу жестких и представляют собой серию параллельных прямых, каждой из которых соответствует определенная величина подачи насоса. Основной является характеристика, полученная при Ыц = Г. Построение характеристик производится аналогично приведенным на рис. 142 по двум точкам для каждого параметра регулирования насоса. Так как N = Мю, то перегрузочная способность рассматриваемого гидропривода по мощности равна перегрузочной способности по моменту, определяемому отношением Ртах/Рном- Ограничение механической характеристики по оси М (р) производится настройкой предохранительного клапана. [c.199]

Угловые сварные соединения труб различного диаметра и с конструктивным зазором контролируют ПЭП с параметрами Р = = 50. .. 53°, / = 5 МГц по изложенной ранее методике, отличие которой заключается в очень точной настройке рабочего участка экрана дефектоскопа и тщательном измерении координаты X. [c.364]

Все, что до сих пор сказано о способе калибров распределения, относилось к операциям, на которых б = ба . Но практически этот способ применяется с теми же интервалами группировки на всех операциях с б > ба .. Между тем, в случае, когда б = бОх, вследствие неустранимой неточности настройки, вероятность брака всегда превышает пренебрежимый уровень и технологически соотношение б = ба недопустимо. В общем случае минимальный допуск, обеспечивающий пренебрежимо малую вероятность брака в машиностроении равен б = 9ст . Применительно к этому соотношению вычислены параметры оперативной характеристики планов Г.З (вторая строка для плана Г.З в табл. 3). Оказывается, что при соотношении б = статистическая полезность одного наблюдения при плане Г.З падает сравнительно со случаем б = = бОх незначительно. Но удаление точки равновесия от границы поля допуска равно (4,5—2,1) = 2,4ав то время как при английском варианте За . 1--р ) = (1 — 0,57) = 1,29а . [c.82]

Определение этих 10 параметров позволило заметно уменьшить число вариантов, рассчитываемых для идентификации модели (4.1), которая проводилась по методике многокритериальной оценки параметров [65]. При этом использовались, кроме указанных в табл. 4.2, результаты еще 4-экспериментальных режимов с различной настройкой ДС и ДТ (т. е. с варьируемыми Aj, Ас, By, Вс). В качестве добавочных критериев близости модели и устройства принимались времена разгона fp, начала торможения и и цикла tn, соответствующие ускорения бр, 8т и Ец и максимальные значения давлений в цикле— шах pi и max р . Определение исходной области варьирования неизвестных параметров проводилось с помощью содержательного анализа качественного влияния отдельных параметров на выходные кривые (Oi Pi (i) и Pz (t) модели. В результате построена модель, довольно точно отражающая динамику работы привода (рис. 4.4). Исследование этой модели позволило определить причины наиболее часто наблюдавшихся дефектов поворотного стола и выявить его-возможные неисправности, не встретившиеся в экспериментально обследованных станках. Соответственно были построены алгоритмы, выбраны диагностические параметры и т. п., что позволило в несколько раз уменьшить простои станков из-за дефектов поворотного стола (см. разд. 8.1.2). [c.66]

Ротационно-плунжерные насосы могут быть использованы в двух основных вариантах. В одном варианте насос выбирается по максимальному давлению и максимальной подаче, определяемой по формуле (14) с мощностью двигателя, соответствующей этим параметрам. В этом случае при любых давлениях возможна регулировка подачи, а следовательно, и скорости движения пресса в сторону уменьшения, но мощность двигателя не будет использована полностью при давлениях, меньших предельного. В другом варианте насос выбирается с автоматической настройкой подача —давление. При малых давлениях насос обеспечивает максимальную подачу, по мере повышения давления подача автоматически снижается, вплоть до холостого хода при назначенном предельном давлении. Мощность двигателя при всех давлениях в этом случае будет использована почти полностью. Насос, так же как и в первом случае, выбирается исходя из максимальной подачи и максимального давления, но мощность двигателя будет меньше она пропорциональна р, или V. в зависимости [c.452]

Которых обусловлено несовершенством модели и неидеальностью условий эксперимента. Наличие шумовой составляющей подтверждается статистическими характеристиками процесса и (ту), полученными в соответствии с рекомендациями [103] математическое ожидание М (к) =—0,015 критерий х = 8,9 для числа степеней свободы п = 7 вероятность р(х ) = 0,25. Отсюда можно заключить, что невязка имеет очень малое смещение, наличие шумовой составляющей делает ее функцию распределения близкой к нормальной-Попутно отметим, что в случае оптимальной настройки параметров модели. (6.83) условие [c.203]

Давление в полости / зависит от параметров гидросистемы и насоса, настройки переливного клапана 6 и развиваемых системой скорости и усилия Pge- Максимальное значение ограничивается переливным клапаном 6. При р > избыток масла сливается через клапан в бак, а на входе в систему поддерживается примерно постоянное давление, равное р . [c.27]

Третий способ настройки насоса предусмотрен в самом способе процесса регулирования, запатентованном фирмой Ситроен. Однако из-за того, что в некоторых условиях смещение опорных точек Л и В в последней конструкции одновременно сопровождается изменением подачи, конструкция может оказаться бесшумной при условии работы гидромашины со строго регламентированной закономерностью изменения подачи и от изменения давления р . Изменение закономерности потребует иной геометрии распределителя или иных параметров гидромашины, выполненной по третьему способу. [c.353]

Дальнейшее совершенствование методики испытаний на термическую усталость, по-видимому, связано с введением в рассмотренные схемы элемента переменной жесткости, позволяющего осуществлять непрерывное программирование какого-либо параметра термомеханического цикла, но реализуемого за счет термоциклического нагружения [69]. Заслуживает внимания схема, приведенная на рис. 3.5, д i[80]. Система нагружения содержит мембраны 3 переменной жесткости в виде пустотелой пластины, внутрь которой подается воздух под давлением р, обеспечивающий плавное (программированное) регулирование жесткости не только предварительно, в период настройки системы, но и в течение термоциклического испытания. Жесткость защемления образца 1, закрепленного в раме (жесткая шайба 7, колонки 6), дополнительно изменяется с помощью мембраны 3. [c.132]

Схема экспериментальной установки для оценки влияния дифракции на чувствительность измерений приведена на рис. 69. Источник света / — ртутная лампа низкого давления с водяным охлаждением, светофильтр 2 и объектив 3 (фокусное расстояние f — 300 мм) образуют коллиматорную систему. Параллельный пучок света освещает многолучевой интерферометр, представляющий собой две стойки с закрепленными в них зеркалами 4, между которыми установлен непрозрачный экран 5. Объектив 6, диафрагма 7 и фотоаппарат 8 составляют регистрирующую часть установки. Интерференционная картина представляет собой равномерно освещенное поле (настройка на бесконечно широкую полосу) Параметры установки р - 82% Л = 50 мм X = 577 нм масштаб изображения на пленке 1 2. [c.119]

Для выяснения интересующей нас зависимости обратимся к табл. 15 и 16, в которых приведены значения частот и мощностей для двух излучателей с близкими значениями безразмерных конструктивных параметров с = 10 мм, = 15 мм, ст == 7 мм, тогда. ЙГ = 1,5 = 0,7 и с= 13 мм, йр = 19 мм, ( ст = 9 мм, тогда К = 1,46 ж К = 0,62 (более близких значений К ж 11 среди исследованных нами сочетаний ст, с и р найти не удалось). Для каждого значения параметров Н ж Ь ь верхней строке таблиц приведены значения частоты (в кгц), а в нижней строке — величины акустической мощности (в вт), полученной при данной настройке. [c.91]

Таким образом, можно заключить, что при соответствующей настройке излучателя и увеличении сечения выходного отверстия сопла удается, по крайней мере пропорционально, увеличить излучаемую мощность. В некоторых случаях рост мощности не пропорционален увеличению энергии струи, что приводит к повышению к. п. д. излучателя. Этот факт еще не имеет удовлетворительного объяснения. Возможно, что мы имеем резонанс всей излучающей системы, о чем уже упоминалось в гл. 3. Никем из авторов, сообщавших о таких оптимальных частотах, их физическая сущность не объяснена. Мы также затрудняемся объяснить то обстоятельство, что при некоторых настройках излучателя, соответствующих определенным частотам, мощность звука возрастает в несколько раз. На рис. 64 показана зависимость акустической мощности (для излучателя с йс = 11 мм, йст = 6 мм и ( р = 17,5 мм) от параметров I ж к видно, что максимумы излучения соответствуют двум значениям параметра А = I к = 17,5 мм и 25 мм. Оптимальные частоты для такой излучающей системы равны 6,5 и 4,8 кгц. [c.94]

Одним из основных технических параметров, определяющих работоспособность широко применяемых во многих отраслях промышленности пружинных предохранительных клапанов, является давление начала открытия р о. Величина рно назначается главным конструктором технического устройства, на которое устанавливается ПК. Надежность функционирования предохранительных клапанов и трудовые затраты при их настройке в значительной мере определяются выбранной технологией. [c.575]

Фазовые координаты. Применительно к технологическому процессу обработки детали при решении данной задачи фазовыми координатами являются текущее Значение обработанной площади 5 и текущее значение смещения координаты центра группирования. Фазовые координаты, характеризующие точность обработки деталей, могут не рассматриваться в связи с тем, что благодаря использованию системы автоматического управления размером статической настройки [36] соответствующий точностной параметр или группа параметров поддерживаются на заданном уровне с точностью со р, определяемой в основном качеством используемой системы управления. [c.381]

Мощность, передаваемая в систему колебательных контуров из-за отсутствия высокочастотных вольтметров, может быть приближенно найдена как разность между мощностью Р и мощностью потерь в аноде генераторной лампы Р . При наличии охлаждаемых проточной водой анодов мощность Рд находят по формуле Р = = 4,180 Т — Т ), где О — расход воды, а и — температура входящей и выходящей из анода воды в установившемся режиме работы лампы. Зная мощности Р , Р , и Р , находим к. п. д. генераторной лампы по анодному току т]рд = (Ро — Р Рз. = Рк/Ро- Учитывая, что генераторная лампа из-за неправильной настройки колебательных контуров и сеточных цепей может работать в режиме не оптимального к. п. д., т. е. не при значении Цгл = 0,6 -ь 0,7, а в значительно более худшем режиме, контроль за величиной г (.л должен осуществляться при первом пуске установки, при замене плазмотронов, отличающихся своими геометрическими размерами и параметрами, при возникновении неисправности каких-либо элементов и при снижении производительности установки. [c.173]

Далее задаются вероятностью Рц=р ошибки второго рода, заключающейся в том, что при разладке процесса, т. е. при увеличении центра настройки ах от ах = ц.о до = критерий х, окажется меньше а+(хг а+). Выбор этой вероятности определяет величину площади, под кривой плотности вероятности рт, (( ь °х с параметрами а = [ 1 и а = а у/Кл, отличающейся от плотности вероятности р ([Ло - ) только заменой пара- [c.66]

Изменение геометрических параметров инструмента существенно влияет на Лд, так как при этом изменяются направление и величина вектора силы резания Р. Например, при токарной обработке в процессе резания можно изменить передний угол, угол резания, главный угол в плане и другие геометрические параметры резца, что способствует изменению величины и направления вектора Р. Таким образом, изменяя геометрические параметры инструмента, можно управлять динамической настройкой. [c.241]

Примерная зависимость величин /р и А, от у и абсолютные значения их при рекомендуемых параметрах настройки импульсатора показаны на рис. 4-36. [c.162]

Условию (7.27) при заданном т отвечает единственное значение (АСР с П-регулятором), (АСР с И-регулятором) и множество значений р к = кр1Т в плоскости параметров настройки ПИ-регулятора. Расчет этих значений производится по формулам [20, 33j [c.534]

Во всех рассмотренных схемах радиальная подача и необходимое усилие прижима брусков к обрабатываемой поверхности обеспечивается с помощью специального конуса разжима (рис. 58). Для более быстрого нахождения параметров настройки гидросистем разжима брусков по давлению на рис. 59 приведена номограмма, по которой определяют коэффициент удельного давления р,-м в зависимости от рабочей площади комплекта брусков головки / вр, угла конуса и диаметра Оц цилиндра разжима. Манометрическое давление в гидронилиндре разжима [c.89]

При заправке профиля круга по копиру на точность заточки оказывают большое влияние параметры установки шлифовального круга. При заточке червячных зуборезных фрез основным параметром установки, определяющим положение оси шлифовального круга относительно оси затачиваемого инструмента, является угол скрещивания осей е. Угол в взаимосвязан с углом наклона образующей шлифовального круга т (при м > 3- 5°, когда шлифовальный круг заправлен по кривой, угол т зависит от направления касательной к этому профилю) и с углом поворота оси шлифовального круга Р при настройке станка. В практике заточки червячных фрез принято, что угол скрещивания е = 90° — ю и угол установки р = о в этом случае не учитывают ни уголт, ни тип станка, на котором затачивают фрезу. Это приводит к искажению формы передней поверхности, а следовательно, и искажению профиля. [c.212]

После определения входных настроечных параметров и Р производят настройку весоизмерителя в следующем порядке настраивают ноль и масштаб устанавливают динамический ноль при движении ленты производят поверку нуля и максимум не менее 3-х раз. После настройки динамического нуля останавливают ленту конвейера в положении, где динамический ноль совпадает со статическим, и делают отметку на ленте. В последующем настройку нуля и максимума проводят при установке ленты на эти отметки. [c.287]

Влияние трудоемкости сборочно-разборочных работ на параметры ремонтной системы. Приведенные расчеты и графики (см. рис. 172) показывают, что на выбор оптимального значения межремонтного периода существенное влияние оказывает возрастание сборочно-разборочных работ при переходе от одновременной к последовательной разборке узла при замене нескольких его деталей. Характеристикой ремонтопригодности узла является коэффициент р. Чем больше узел приспособлен к замене и демонтажу отдельных деталей, чем меньше времени требуется на отладку и настройку узла после замены или ремонта его деталей, чем больше воплощен принцип быстросменности малостойких деталей, тем, ближе значение р к единице и тем больше возможностей по повышению межремонтного периода. [c.549]

Рассмотрим изменение оптимальной величины д р при изменении параметра Оиор, соответствующего давлению / иср- Как видно на рис. 9, оптимальная величина Опр может быть меньше, равна или больше параметра 0 ср, в зависимости от величины перепада давления бй = / пр — / иср- Равенство давлений йпр и / ср обеспечивает оптимальную настройку прибора лишь при равенстве параметров ) пр и иср, что может иметь место только при < вхпр = с вхи (см. рис. 3). [c.164]

На рис. 3 приведена эта зависимость. С увеличением параметра р, отмеченная чуветвительноеть может быть несколько понижена. Тем не менее практическая область применения простейшего инерционного пружинного гасителя — подавление колебаний постоянной частоты, возникающих, например, при работе синхронных электродвигателей, генераторов переменного тока и т. д. Соглаено (7) эффективноеть его работы при правильной настройке (6) достигается минимизацией диссипативных потерь в гасителе. [c.329]

Реальные количественные закономерности дисперсионного режима сжатия были установлены в [17, 19] методами математического моделирования. В численных экспериментах нелинейное уравнение Шредингера (4.3.1) интегрировалось по t, при различных параметрах нелинейности R. Вычислялись профили интенсивности, распределения текущей частоты в различных сечениях световода и результаты сжатия час-тотпо-модулированных импульсов при оптимальной настройке решеточного компрессора. На рис. 4.7 приведены зависимости минимальной длительности импульса от длины световода. Видно, что для каждого значения R существует оптимальная длина световода Lonr, при которой достигается максимальная степень сжатия Наличие экстремума связано с тем, что на малых рас стояниях 2 Lф форма импульса еще практически не изменилась и нелинейное ушире-ние спектра растет пропорционально р асстоя нию (2). Н а р ас-стоянии расплывание [c.180]

Входящая в уравнения нелинейная функция / (и) определяется следующим образом / (и) = sign и при и фО и —1Частный случай V = h О, d оо соответствует демпферу сухого трения, случай р = О, d оо — динамическому демпферу с предварительным натягом ударному демпферу без собственной частоты и с собственной частотой соответствуют случаи v = P= 0 иД = Р=0. Проведенное в работах М. И. Фейгина исследование этих случаев позволило указать области целесообразного применения тех или иных типов нелинейных демпферов и указать условия их оптимальной настройки. В последующем им был рассмотрен (1965) нелинейный демпфер с комбинированным трением и найдены условия оптимального выбора его параметров. [c.150]

Использование САУ, стабилизирувдщей размер статической настройки при обработке каждой детали любого типоразмера, сохраняет постоянным положение центра группирования получаемых точностных параметров относительно границ поля допуска (см. рис. 5.1, б). Поэтому в зависимости от поставленной задачи величину р можно смещать к нижней или верхней границе поля допуска. Например, при получении межпереходных размеров деталей типа валов Ют. р желательно смещать к нижней предельной границе поля допуска, уменьшая тем самым слой материала, подлежащий снятию на последующей операции или переходе, и, как следствие этого, уменьшая трудоемкость таких one- раций. При окончательной же обработке поверхности детали o.j p желательно располагать ближе к верхней границе поля допуска, способствуя этим увеличению долговечности деталей при их работе в машине за счет расширения допуска на износ. [c.330]

Как уже указывалось, в одних случаях наиболее целесообразно стабилизировать получаемый точностной параметр детали изменением размера статической настройки тогда регуллтором служит исполнительный механизм 5, осуществляющий через следящий гидрозолотник станка малые перемещения гидрокопировального суппорта с целью компенсации отклонений от заданного упругого перемещения системы СПИД. В других случаях оказывается наиболее рационально компенсировать упругие перемещения изменением одного или нескольких параметров режима резания, в частности, подачи. При этом используется исполнительный механизм, 6 изменяющий расход масла в цилиндре про-дольной подача станка. Использование системы управления точ ностью позволяет заранее знать величину поля рассеяния со р, которая значительно меньше со при обычной обработке, так как при этом точность стабилизации соответствующего точностного параметра в основном определяется точностью работы САУ. Как показали исследования [36], в большинстве случаев величина составляет несколько микрометров (в пределах 10 мкм), что, как правило, в несколько раз меньше поля рассеяния, имеющего место при обычной обработке. [c.420]

По такому же принципу следует разрабатывать схемы настройки при подналадке по повторным импульсам, а также в том случае, когда функциональные погрешности вызывают уменьшение размеров деталей. При подналадке по повторным импульсам С < Зст. Параметр С зависит от положения точки I, которое должно соответствовать условию Р = Р, Р2, , Рк = 0,00135 (см. стр. 116). При подналадке по одной детали С = За при подна- [c.121]

Рассмотренные методы заточки сверл можно разделить на методы, требующие определенной установки сверла и шлифовального круга вдоль линии их контакта (табл. 35), и методы, допускающие произвольную их установку. Например, при конической заточке (см. рис. 70) положение сверла на образующей шлифовального круга может быть произвольным, так как оно не отражается на форме задней поверхности. При винтовой заточке (см. рис. 72) положение оси сверла относительно угловой кромки шлифовального круга (размер с ) влияет на геометрические параметры поперечной кромки и должно быть вполне определенным. Если из-за неточной настройки ось сверла в процессе винтовой заточки не будет выходить за торец круга, то поперечная кромка сверла вообще не будет с( р-мирована (при архимедовых кулачках). [c.166]

При черновом зенкеровании основными силовыми параметрами являются осевое усилие и крутящий момент М р, создаваемый тангенциальными Рг составляющими силы резания. Под действием крутящего момента происходят собственные деформации уо скручивания консольной оправки. Установлено, что между размером А динамической настройки технологической системы и деформациями уо при обработке с использованием оправок длиной (5. .. 6)с1 (где с1 - диаметр обрабатываемого отверстия) существует зависимость Лд = /(уо), близкая к линейной. Таким образом, на основании того, чтоуо ЛМф) и А д= / уо), деформации Уо могут быть источником информации о ходе чернового зенкерования. [c.252]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...