Область диффузорная

Легко видеть, что все характерные толщины б, б и б одинаково зависят от X. Так как во всех случаях коэффициенты перед х положительны, то знак производной от толщины по х будет определяться величиной 1 — т. При m < 1, что соответствует области диффузорного потока (т < 0) и слабого конфузорного (О < m < < I), все толщины, как обычно, увеличиваются вдоль оси х. При т = 1 они постоянны, а при т > 1 (такие течения можно назвать сильно конфузорными) толщины убывают. Значения А ф) и В (Р) приведены в табл. ХП.1. [c.309]

Так, например, в области диффузорного течения ( — >0) [c.192]

В общем же случае при существенных нарушениях подобия полей температур и скоростей функции Ч и не совпадают. Так, например, в области диффузорного течения турбулентного -пограничного слоя (f<0) величина Ч может быть существенно меньше единицы, в то время как при конечных числах Рейнольдса величина в диффузорной области течения может меняться весьма мало. [c.50]

Так, например, в области диффузорного течения турбулентного пограничного слоя с постоянными физическими свойствами (/ < 0) величина может быть существенно меньше единицы, а в точке отрыва (/ = /кр) = О, в то время как при конечных числах Рейнольдса в диффузорной области пограничного слоя 1. [c.22]

Входной канал диффузора (между обечайкой и центральным телом) обычно сначала немного сужается, а затем расширяется, т. е. имеет узкое сечение, перед которым (за системой скачков) дозвуковой поток разгоняется до критической скорости. Далее формируется участок сверхзвукового течения, завершаемый ударной волной (волнистые линии на рис. 8.42, 8.44—8.46), за которым следует область дозвукового диффузорного течения. [c.472]

Можно представить себе также сверхзвуковую решетку, в межлопаточных каналах которой отсутствует конфузор-ный участок, а сжатие газа происходит только в скачках уплотнения. Для построения такой диффузорной решетки используем профили в форме треугольников, направив поток с заданным числом Mj параллельно стороне треугольника А О (рис. 10.61, а), угол треугольника в точке А выбираем меньше предельного угла для косого скачка при данном значении Ml. В области А 0"В ниже скачка уплотнения А О" осуществляется равномерное течение газа, параллельное стенке А В, со скоростью 1ср< 1 и давлением P v> Р - За точкой В частицы газа попадают в область повышенного давления (р2>Рср), в связи с чем возникает второй скачок уплотнения, в котором поток снова изменяет свое направление. Вершину следующего профиля решетки помещают в точку пересечения скачков О", а грани О"В" и О В проводят параллельно направ-.лению потока после второго скачка. Таким образом, треугольные профили А В О и А"В"О" располагаются параллельно. [c.82]

На основе анализа кривой F (/) Л. Г. Лойцянский рекомендует для расчетов следующие значения постоянных а = 0,45 Ь = 5,35. Им отмечено, что использование других профилей скорости в пограничном слое мало влияет на почти линейную зависимость F (/) и небольшие колебания в значениях постоянных а и Ь незначительно влияют на толщину потери импульса. Более всего различие в методах сказывается на определении касательного напряжения, особенно в области замедленного движения внешнего потока (диффузорная область течения). [c.347]

При расчете гидравлических турбин поток в меридиональном сечении принимают потенциальным, при расчете насосов — равноскоростным. В гидродинамических передачах имеет место сочетание различных рабочих органов (рис. 14). Проведенные расчеты и испытания показали, что лучшие результаты получаются при задании равноскоростного потока или потока, обратного потенциальному. Это объясняется тем, что в случае равноскоростного и обратного потенциальному потоков поле скоростей в насосе у тора, а у турбины на диффузорном участке более благоприятное, чем в случае потенциального потока. При потенциальном потоке происходит резкое падение меридиональных скоростей на диффузорных участках, а следовательно, уменьшение относительных скоростей, что ведет к отрыву потока с образованием вихрей и к резкому увеличению потерь. Равноскоростной и обратный потенциальному потоки дают более плавное изменение относительных скоростей в области колеса, и с точки зрения гидродинамики реальной вязкой жидкости они являются наиболее благоприятными для безотрывного обтекания профиля лопасти. [c.121]

Опытами НАМИ [70] установлено, что наличие диффузорного течения в средней части РК не вызывает заметного изменения эффективности ступени, ее пропускной способности и степени реактивности на режиме максимального к. п. д. (при оптимальном значении числа uJ ). Отличия проявляются в области u- I < [c.167]

На рис. 7-4 нанесены кривые граничных значений для водяного пара со степенью сухости х = 0,85. Как видно из графика, изменение давления пара в пределах от 0,04 до 120 бар (/ i 30 -ь 325° С) весьма слабо сказывается на величине граничных значений М . С увеличением коэффициента диффузорной потери влияние давления возрастает однако даже в диффузорах с низким коэффициентом полезного действия ( х = 0,5) изменение в указанной области давлений остается менее 0,2. [c.229]

При проведении эксперимента обнаружилась интенсивная пульсация температур на спинке профиля в косом срезе (точки 11—13) и на вогнутой поверхности (точки 2—4). Можно предположить, что пульсации температур в этих областях обусловлены неустой-. чивостью пленок в диффузорном участке косого среза на спинке и в точках минимальных скоростей на вогнутой поверхности. Очевидно, что кривые распределения температур на участках пульсаций не отражают действительного изменения осредненных температур, так как измерения производились инерционными термопарами. [c.95]

Движение парокапельного потока рассчитывается в кольцевых каналах за сопловой и рабочей решетками В зависимости от формы меридиональных обводов проточной части исследуемая область течения может представлять собой кольцевой канал постоянного сечения, суживающийся (конфузорный) или расширяющийся (диффузорный) каналы осуществим также расчет кольцевых каналов более сложной формы. Следовательно, расчет ведется в кольцевых каналах, задаваемых очевидными соотношениями [c.171]

Двухфазный пограничный слой реагирует на появление волн возмущения от внешнего источника. В конфузорном канале пограничный слой утолщается, интенсивность пульсаций давления в пристенной области возрастает. В диффузорной области в косом срезе [c.190]

Распределение давлений по обводам каналов подтверждает существование конфузорных и диффузорных участков на перегретом паре и в потоках парокапельной и пузырьковой структур. Исследованию подвергались два канала постоянного сечения с углами поворота 90 и 150°. Распределение давлений по образующим каналов представлено на рис. 7.14. Наиболее характерным следует считать наличие перемежающихся областей знакопеременных градиентов давления на входном участке выпуклой стенки течение конфузорное (участок /Сг) за ним следует короткая диффузорная область >2, и на выходе вновь течение конфузорное (участок /Сз). На входном участке вогнутой стенки поток диффузорный (участок Z i), а затем следует развитый конфузорный участок Ki. [c.251]

С увеличением угла поворота канала распределение давлений вдоль криволинейных стенок усложняется увеличивается число конфузорных и диффузорных участков (/ l—Ks и Di—Di, на рис. 7.15), однако наиболее интенсивными конфузорными оказываются участки К, К2 и Кз+Ki. Возникновение отрывов вероятно в диффузорных областях Di и Di, характеризующихся максимальными положительными градиентами давления. Опыты подтверждают наличие двух областей отрывных течений в криволинейных каналах, если радиусы скругления вогнутой и выпуклой стенок выполнены малыми. В некоторых случаях отрывная область на выпуклой поверхности распространяется по потоку в прямолинейную часть трубы. При больших радиусах скругления поверхностей криволинейного канала отрывы могут не возникать в этом случае ка диффузорных участках отмечается дестабилизация пограничного слоя его толщина здесь резко увеличивается. [c.251]

Течение через внезапное сужение в результате отрыва в угловых точках сопровождается образованием двух вихревых областей Л и (рис. 7.20, б). Отрыв в угловой зоне А объясняется тем, что давление вблизи угла на вертикальной стенке увеличенное и по- граничный слой на участке горизонтальной стенки АД движется против потока, встречается с пограничным слоем на этой стенке и, взаимодействуя с ним, сворачивается в вихрь. Вихрь подсасывает часть пограничного слоя с вертикальной стенки АЕ. Отрыв в зоне Б обусловлен поджатием потока при огибании угловой точки, где возникают положительные градиенты давления. Зона отрыва Б в зависимости от длины суженного участка U может быть замкнутой (при больших li) или разомкнутой. В этом случае также генерируется повышенная турбулентность и происходит частичная диссипация кинетической энергии. Различие между внезапным расширением и сужением заключается прежде всего в том, что в первом случае течение диффузорное, а во втором — конфузорное. Комбинированные каналы (рис. 7.20, в, г) образуют конфузорно-диффу-зорное и диффузорно-конфузорное течения. [c.260]

Рис. 13. Сопоставление опытных данных по исследованию пограничного слоя в диффузорной области

С целью повышения g при практически неизменных сбр и осн, улучшения транспортировки пыли в топку и подготовки ее к сжиганию целесообразно применять вихревые пылеконцентраторы как при цилиндрической (см. рис. 1-11,в), так и при диффузорной (см. рис. 1-11,г) форме корпуса. Однако при этом независимо от нагрузки котлоагрегата необходимо поддерживать постоянное давление в соплах вихревого воздуха АРс=980— 1177 Н/м (100—120 кгс/м ). В противном случае при сниженной паропроизводительности котлоагрегата давление сушильного агента в пристенной области пыле-концентратора может оказаться выше давления вихревого воздуха, что в свою очередь приведет к попаданию пыли в воздушный тракт. [c.159]

Существенное влияние на величину потерь оказывает место расположения минимума давления на профиле. Чем ближе к выходу эта точка на спинке профиля, что приводит к увеличению диффузорной области и области отрыва, тем ниже экономичность профиля. Чем больше падение давления на профиле, тем больше на нем потери. [c.51]

В пограничном слое развиваются значительные силы вязкого трения, и в нем касательные напряжения трения изменяются от максимального значения на стенке почти до нуля на небольшом расстоянии от нее. За профилем сбегающий пограничный слой взаимодействует с внешним потоком и образует область подторможенной жидкости, в которой поле скоростей постепенно выравнивается. Эта область называется аэродинамическим следом. Вихревые потери обусловлены наличием местных диффузорно-стей на профиле. Отрыв потока на профиле, связанный с натеканием, чаще всего происходит вблизи входной кромки. [c.52]

Большой интерес представляет деформация кривых давлений в диффузорной области на спинке профиля в зависимости от М, Re [c.294]

Точка минимума давления на спинке смещается в зависимости от Rei и Мь От влажности ее положение зависит в меньшей степени. Следовательно, на протяженность диффузорных участков основное влияние оказывают числа Rei и Мь Влажность влияет на давление в точке минимума на спинке и, следовательно, на градиенты давления в диффузорной области. [c.295]

Отрыв пограничного слоя происходит только в диффузорных областях потока. [c.72]

Угол атаки выбирается в зависимости от профиля лопатки. Для дозвуковых скоростей небольшие отрицательные углы атаки г = = —2. .. —6° (г —0,1р1л) соответствуют минимальным профильным потерям. Чем больше положительный угол атаки, тем значительнее падает давление на спинке лопатки и суммарное окружное усилие увеличивается. Однако обтекание при больших положительных углах атаки при дозвуковых скоростях приводит к большим потерям, так как увеличиваются области диффузорного течения. 242 [c.242]

Решетку, в которой происходит торможение потока, называют диффузорной решеткой. Торможение потока сопровождается, естественно, ростом статического давления pz>P ) Диф-фузорные решетки охватывают область углов [c.13]

О, т. е. в области торможения потока, где dpidx > 0. В результате сопоставления расчетных и экспериментальных данных получено, что условие (8.108) дает завышенные значения координаты точки отрыва. Поэтому не рекомендуется применять метод Польгаузена для диффузорных участков пограничного слоя. Более точное, но несколько заниженное значение координаты точки отрыва дает метод Кочина—Лойцянского. Используя данные табл. 6 и учитывая смысл функции (/), можно установить, что условию (8.107) отвечает значение формпараметра /огр = = —0,0681,f или [c.353]

Одним ИЗ важнейших факторов, влияющих на величину Квнр, а значит, и на положение точки перехода, является градиент давления. Как известно, при обтекании тел он может быть как положительным, так и отрицательным. В области отрицательных градиентов, т. е. в области ускоряющегося или конфузорного течения, пограничный слой чаще всего остается ламинарным, тогда как в области положительных градиентов (или диффузорного течения) обычно происходит переход к турбулентному режиму. При этом точка перехода располагается ниже точки минимума давлений, поэтому в первом приближении положение точки перехода на удобообтекаемых телах при отсутствии отрывов пограничного слоя можно определять по положению точки минимума давлений. Поскольку последнее зависит от формы профиля тела, можно в определенных пределах управлять положением точки перехода, изменяя надлежащим образом форму профиля. Это используется для снижения сопротивления трения тонких крыловых профилей. Дело в том, что трение, определяемое касательными напряжениями, в ламинарном слое гораздо меньше, чем в турбулентном. Выполняя профиль таким, чтобы его сечение с наибольшей толщиной, при- [c.362]

Это уравнение может быть удовлетворено только при dUidx < < о, т. е. в области торможения потока, где dp/dx > 0. Сопоставительные расчеты и эксперимент показывают, что условие (8-108) дает завышенные значения координаты точки отрыва, т. е. затянутое положение этой точки на обтекаемой поверхности. Это обстоятельство делает малообоснованным применение метода Польгаузена на диффузорных участках пограничного слоя. Более точное, но несколько заниженное значение координаты точки отрыва дает метод Кочина—Лойцянского. Используя табл. 6 и вспоминая смысл функции (/), легко установить, что условию (8-107) отвечает значение формпараметра [c.387]

В конфузорной части потока ламинарный слой намного устойчивее, чем в диффузорной. Практически можно считать, что в диф-фузорной области ламинарное движение неустойчиво. [c.326]

Чтобы можно было воспользоваться экспериментальными данными, полученными для турбулентного пограничного слоя на пластине, необходимо ограничиться областью изменения форм-параметра, мало отличающейся от нуля. Далее будет показано, что положительное значение формпараметра / может быть сколько угодно большим, а отрицательное значение / должно быть близким к нулю. Таким образом, решение пригодно для любых кон-фузорных потоков и потоков со слабой диффузорностью. [c.336]

Теоретических зависимостей N(f) и ([) не существует. Полученные экспериментальные данные (некоторые из них показаны на рис. XIII.6) говорят о том, что в диффузорной области, близкой к отрыву, функции Н([) и g(f) явно нелинейны, а одного формпараметра недостаточно для характеристики движения, т. е. вблизи отрыва однопараметрический метод не пригоден. [c.337]

В слабых диффузорных потоках (/ < 0) на пластинке (/ = 0) и в конфузорной области (f > 0) экспериментальные точки ложатся на одни кривые. Для простоты расчета можно Я и в указанной области брать постоянными. Тогда F f) по (XIII.22) будет линейной функцией F = а — bf, такой же, как и для ламинарного слоя, но с коэффициентами, равными а = 1,17, Ь — = 4,8-ь5,0 [при Я = 1,33-7-1,41 и (0) = 1]. Используя эти коэффициенты, по (XIИ.22) получим выражение для функции F (f), которое подставим затем в уравнение (XIII.18). [c.338]

Принципы формирования каналов РК. Для мощных ДРОС собственно рабочая решетка РК может быть составлена радиальными прямыми (плоскими) центральными лопатками. Соблюдение принципа гладкости и плавности меридиональных обводов для таких решеток обычно приводит к образованию диффузорности межлопаточных каналов при повороте потока из радиального направления в осевое. Избежать диффузорности каналов можно применением изогнутых профилей центральных лопаток, исключительно сложных в изготовлении в области сочленения с промежуточным телом, например, парусовидных РК ДРОС 140], или применением специальных методов профилирования внутреннего меридионального обвода наряду с изменением по радиусу толщины центральной лопатки [c.64]

РК меандрообразной схемы обладают рядом существенных преимуш,еств перед двухпоточными РК с центральным разделителем потока. Межлонаточные каналы таких РК имеют более плавные формы внешних и внутренних меридиональных обводов. Применение плоских, технологически более выгодных, центральных радиальных лопаток позволяет устранить диффузорный эффект в области поворота потока из радиального направления в осевое и, как следствие, получить более благоприятную структуру потока. Расчет средних скоростей в каналах по методу Г. Ю. Степанова [93] ясно показывает эти преимущества. [c.77]

В работе [18] проведено специальное исследование влияния характера изменения площади поперечного сечения РК в области решетки радиальных лопаток. Изменяемый профиль решетки включал радиальный и часть осевого участка колеса, а закрученная неизменная выходная решетка была выполнена приставной. В четырех моделях площадь сечения F изменялась приблизительно по линейному закону, уменьшаясь, оставаясь неизменной или возрастая от входа к выходу. Наивысший к. п. д. ступени получен с РК, имеющими F onst и слабую диффузорность. Наибольшее соответствие расчетных и опытных данных также получено с этими вариантами РК. Сделан вывод, что максимальная экономичность может быть получена при градиенте изменения площади поперечного сечения по радиусу 0—0,04 м м. Оптимальное отношение к рк.1 1 Д ЛЯ данной серии колес определено в интервале 0,07— 0,088. Отметим, что по данным других авторов [40] это отношение составляет значение 0,1. В результате можно заключить, что наличие диффузорных участков в рабочих каналах не оказывает существенного влияния на уровень экономичности, если диффузор-ность не слишком велика. Это дает возможность создания высокоэкономичных лопаточных решеток РК с прямыми лопатками при увеличенной протяженности чисто радиальной части и уменьшенном радиусе внутреннего меридионального обвода. [c.167]

Решетки турбин часто работают в нерасчетных условиях, т. е. при изменяющихся углах входа потока, числах Маха и Рейнольдса и т. д. Представленная на рис. 3.3, а схема расположения возможных зон конденсации в межлопаточных каналах сопловых решеток не сохраняется при изменении геометрических и режимных параметров. Так, при увеличении относительного шага лопаток давление и температура вблизи минимального сечения падают, а за выходной кромкой растут. Можно предположить, что в таких решетках основная масса мелких капель возникает вблизи спинки, а роль вихревых кромочных следов в процессе конденсации оказывается менее значительной. Существенные изменения угла входа потока также приводят к иному механизму конденсации. В зависимости от угла входа ао при обтекании входных кромок возникают диффузорные участки и отрывы пограничного слоя, генерирующие вихревое движение. Одновременно при изменении углов входа потока меняется интенсивность концевых вихревых шнуров. Если углы входа меньше расчетного (ао<аор), интенсивность концевых вихрей возрастает и, наоборот, при ао>оор—падает. В первом случае (рис. 3.3, б) конденсация происходит в трех вихревых шнурах в двух концевых и в вихре, расположенном на входной кромке IV. Во бтором — основное значение имеет переохлаждение в вихре на входной кромке (рис. 3.3, б). При нерасчетных углах входа возможно появление отрывных областей на спинке в косом срезе V. Опыты подтверждают, что в таких областях возникает наиболее интенсивная конденсация. [c.76]

Рассмотрим результаты исследований потока в непрофилиро-ванном клапане при различных открытиях, перепадах давления и степенях влажности. Распределение давлений по чаше и по образующим диффузора для перегретого и влажного пара при двух отношениях давлений га=Ра1ро позволяет отметить следующие особенности. На перегретом паре вдоль чаши давление падает и достигает минимальных значений в точке 4, затем интенсивно растет между точками 4 я 5. На диффузорном участке происходит отрыв потока от поверхности чаши. На входном участке диффузора давление также снижается и достигает минимальных значений в различных точках в зависимости от режима (ga). Далее следует область подъема давления в расширяющемся диффузоре. По мере перехода к сухому насыщенному и влажному пару перед клапаном характер распределения давлений по обводам чаши и диффузора меняется. Растут относительные давления и уменьшается интенсивность диффузорных участков в точках обвода чаши. Снижается восстановительная способность диффузора, и при высокой влажности (г/о>40 %) восстановление статического давления в диффузоре практически не происходит. Качественно распределение давлений вдоль диффузора сохраняется одинаковым для исследованных режимов (ба). [c.245]

При движении недогретой или испаряющейся жидкости в криволинейных каналах зоны отрыва на вогнутой и выпуклой поверхностях стимулируют интенсивное парообразование. На конфузор-ных участках вогнутой и выпуклой поверхностей канала также стимулируется парообразование, а в диффузорных областях при безотрывном обтекании переход к пузырьковой и парокапельной структурам задерживается. Из-за несимметричности расположения конфузорных и диффузорных участков, а также отрывных областей следует предположить неравномерное распределение структур (капельная, пузырьковая, пробковая и др.) испаряющейся жидкости в криволинейных каналах. [c.257]

Следует подчеркнуть, что р ин и рмакс растут с увеличением влажности, причем на вогнутой поверхности рмакс увеличивается интенсивнее, чем рмян, а на выпуклой — наоборот. В результате интенсивность диффузорного участка (/) на вогнутой поверхности (см. рис. 11-8) с ростом влажности увеличивается, а на выпуклой поверхности (//) уменьшается. Это дает основания предполагать, что на вогнутой поверхности потери энергии с увеличением влажности должны возрастать более интенсивно, чем на выпуклой. Этот вывод подтверждается графиками распределения потерь по среднему сечению канала от выпуклой к вогнутой поверхности (рис. 11-10). Действительно, у вогнутой поверхности потери возрастают примерно в 4,5 раза, а у выпуклой — в 1,4 раза. При этом следует учитывать, что на выходном участке выпуклой поверхности течение диффузорное, а у вогнутой поверхности — конфузорное. Указанное соотношение между потерями у выпуклой и вогнутой поверхностей не сохраняется для других сечений, расположенных на различных расстояниях от плоских (боковых) стенок. Этот факт позволяет заключить, что потери от влажности оказываются различными в зависимости от аэродинамической структуры потока в области пограничного слоя, квазипотенциальном ядре и вихревых областях коэффициенты скольжения существенно различны. Различную интенсивность имеет в этих областях и тепло-и массообмен. [c.302]

Как видно из графиков, с увеличением формпараметра Г профили скоростей в диффузорной области становятся менее заполненными. В конфузорном канале профили скоростей тем полнее, чем больше градиент давления. Та же тенденция, но в гораздо меньшей степени наблюдается и в отношении распределения температур. Градиент скорости, таким о бразом, оказыв ает существенно меньшее влияние на раопреде,де-ние температур, чем а распределение скоростей. [c.353]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...