Толщина потери импульса

Введем теперь понятия о толщине вытеснения б и толщине потери импульса б , которые определяются соответственно следующими выражениями [c.302]

Используя (60), находим напряжение трения на стенке, толщину вытеснения б и толщину потери импульса 5 [c.303]

Выполняя интегрирование, получим распределение толщины потери импульса б вдоль пластины, а затем коэффициента трения j и толщины вытеснения б [c.304]

И толщину потери импульса [c.305]

Рис. 6.12. Зависимость толщины пограничного слоя, толщины вытеснения и толщины потери импульса на плоской теплоизолированной пластине от числа Мо (Рг = 1, ш = 0,76, к = 1,4)

Перейдем в этом уравнении к безразмерным величинам, для чего разделим все скорости на скорость вне пограничного слоя ыо, а все длины — на толщину потери импульса б [c.310]

Рассмотрим один полуэмпирический подход к определению параметров в переходной области. Область перехода заменим одной тачкой, а в качестве условия сращивания решений для ламинарного и турбулентного режимов течения используем пе-прерывность изменения толщины потери импульса. Это условие является наиболее оправданным с физической точки зрения, так как изменение толщины потери импульса характеризует воздействие вязких сил и тесно связано с величиной сопротивления. В качестве примера рассмотрим обтекание плоской теплоизолированной пластины потоком несжимаемой жидкости. Интегрируя уравнение импульсов (62) от О до Z, получим соотношение между коэффициентом сопротивления пластины длиной I и значени- [c.312]

Это соотношение справедливо для любого режима течения, в том числе и для течения при наличии области перехода от ламинарного к турбулентному пограничному слою. Таким образом, для определения коэффициента сопротивления достаточно определить толщину потери импульса в конце пластины. Как показано выше, при ламинарном течении величина б определяется формулой [c.313]

Если через Хк обозначить расстояние от кромки пластины до начала области перехода, а через Rkp — соответствующее число Рейнольдса, то толщина потери импульса в начале области перехода будет равва [c.313]

После того как толщина пограничного слоя найдена, толщина вытеснения и толщина потери импульса находятся по известным отношениям б /б и б /б. [c.327]

Рис. 6.19. Относительная толщина потери импульса для турбулентного пограничного слоя

Здесь б , бв и бд — толщина потери импульса соответственно во внутреннем и наружном пограничных слоях, а также в следе за задней кромкой сопла толщиной бд. Это квадратное уравнение относительно приводится к следующему виду [c.394]

Если кольцевой пограничный слой развернуть на плоскости и использовать толщины потери импульса для плоской задачи [c.395]

Подставив выражение (6.14) в формулу (6.12), вычислим толщину потери импульса. Для несжимаемой жидкости получается [c.325]

Условные толщины пограничного слоя. Так как понятие толщины пограничного слоя является, как уже указывалось выше, в достаточной степени условным, то обычно для характеристики пограничного слоя пользуются величиной толщины вытеснения б и толщины потери импульса 6 . Эти величины устанавливают следующим образом. [c.381]

Первый из интегралов, входящих в левую часть уравнения (1.54), представляет собой толщину потери импульса и обозначается б , второй — толщину вытеснения и обозначается б. [c.28]

При обобщении опытных данных по трению выражение для числа Re , полученное интегрированием уравнения (1.57), является громоздким и не используется для практических целей. В связи с этим в общем случае для определения толщины потери импульса б выполняют измерение профиля скорости в пограничном слое с последующим вычислением б и е . [c.33]

Число Рейнольдса Ре => и б /м, построенное по толщине потери импульса б , [c.72]

В дальнейшем нам придется пользоваться еще одной величиной характеризующей толщину пограничного слоя, называемой толщиной потери импульса и определяемой уравнением [c.338]

Это равенство можно рассматривать как уравнение изменения (потери, обусловленной силой трения) количества движения (импульса) р об . пропорционального величине б . Этим объясняется термин толщина потери импульса . [c.341]

На основе анализа кривой F (/) Л. Г. Лойцянский рекомендует для расчетов следующие значения постоянных а = 0,45 Ь = 5,35. Им отмечено, что использование других профилей скорости в пограничном слое мало влияет на почти линейную зависимость F (/) и небольшие колебания в значениях постоянных а и Ь незначительно влияют на толщину потери импульса. Более всего различие в методах сказывается на определении касательного напряжения, особенно в области замедленного движения внешнего потока (диффузорная область течения). [c.347]

Таким образом, толщина потери импульса в турбулентном пограничном слое, а значит, и другие условные толщины возрастают пропорционально расстоянию от переднего края в степени 6/7, тогда как для ламинарного слоя они пропорциональны корню квадратному из этого расстояния. Следовательно, толщина турбулентного пограничного слоя увеличивается быстрее, чем толщина ламинарного слоя. [c.369]

Если ламинарный участок пограничного слоя на пластине не может считаться пренебрежимо малым, то необходимо учитывать создаваемое им сопротивление, а началом турбулентного слоя считать точку перехода. В этом случае в формуле (9.5 ) можно допустить, что в точке перехода значения толщины б потери импульса для ламинарного и турбулентного участков равны бд = = 6S, где 65 —толщина потери импульса в точке перехода. Согласно формуле (8.80) [c.370]

Исключая в формуле (9.12) толщину потери импульса, с помощью зависимости (9.13) после простых вычислений находим формулу для местного коэффициента сопротивления трения [c.372]

Теперь расчет пограничного слоя можно выполнить по следующей схеме. Так как скорость внешнего потока является заданной (или заранее рассчитанной величиной), то, внося в интегральное соотношение импульсов (8.83 ) найденные зависимости для Ст и Н, можно это уравнение рассматривать как обыкновенное дифференциальное уравнение относительно толщины потери импульса б . Интегрирование выполняют одним из численных методов. После нахождения б х) по указанным выше зависимостям определяют остальные параметры пограничного слоя (Ст, Н и др.). Координату точки отрыва находят из условия Сх = 0. Расчеты выполняют на ЭВМ с использованием стандартных программ интегрирования обыкновенных дифференциальных уравнений. [c.377]

Но все же определяемая условно толщина пограничного слоя б будет зависеть от той точности, которую мы назначаем для равенства скорости пограничного слоя н скорости внешнего потока на их общей границе. Поэтому в современной теории пограничного слоя чаще пользуются понятиями толщины вытеснения 8 и толщины потери импульса б ", которые косвенным образом характеризуют поперечный размер пограничного слоя, но определяются более точно, чем толщина слоя б. Для пояснения первого из этих понятий рассмотрим схему обтекания невозмущенным потоком вязкой жидкости плоской пластины, поставленной параллельно вектору скорости (рис. 178). Пусть граница пограничного слоя ОА определяется его толщиной б, назначенной условно, как указано выше. Линии тока невозмущенного потока перед пластиной (х < < 0) представляют собой параллельные пластине прямые, однако над пластиной (х > 0) они должны отклоняться. Действительно, поскольку в сечении т — п, где толщина пограничного слоя б, скорости щ всюду меньше, чем скорость невозмущенного потока Uq, то расход жидкости через это сечение будет меньше, чем через сечение а — Ь того же размера б, но проведенное в невозмущенном потоке (см. рис. 178). Поэтому линия тока над пластиной, чтобы пропустить расход Hq6, должна отклониться на некоторую величину б. Тогда уравнение баланса расходов для сечений а — Ь п т — п запишется в виде [c.359]

Поскольку полученные формулы для распределения скорости содержат толщину пограничного слоя б, то следующим этапом расчета должно быть отыскание функции б (х). Так как (У (х) считается известной, то эта задача эквивалентна задаче отыскания функции IV (х). Следуя Л. Г. Лойцянскому [9], подставим выражение скорости через полином (8-91) в соотношения (8-55) и (8-79), определяющие соответственно толщину вытеснения б и толщину потери импульса б . После вычисления интегралов получится [c.376]

Тогда толщину потери импульса б определим по формуле [c.381]

Для сжимаемого газа при линейной зависимости коэффициента вязкости от температуры (о] = 1) приближенные значения напряжения трения и толщины потери импульса не будут зависеть от числа Мо в полном соответствии с результатами численных расчетов, основанных на использовании дифферепци-20 [c.307]

При турбулентном режиме течения в пограничном слое, как будет показано дальше ( 4), напряжение трения может быть вьфажено через толщину потери импульса. Для этого заменим число Re в уравнении (131) через величину Кб = PoUoS / [c.313]

Итак, эксперименты показывают, что на течение в некотором сечении пограничного слоя влияют лишь параметры внешпего потока вблизи этого сечения. Отсюда следует, что влиянием профиля скорости в начальном сечении можно пренебречь. Вследствие этого за характерный линейный размер целесообразно брать не расстояние х от начального сечения, а какую-либо линейную характеристику z пограничного слоя в рассматриваемом сечении (например, толщину вытеснения б или толщину потери импульса б ). Из основного предположения следует также, что если во внешнем потоке все производные давления ро по х в данной точке конечны, то в разложении давления ра по х можно ограничиться первой производной ро. [c.332]

Для ламинарного пограничного слоя в несжимаемой жидкости (Мо = 0) величина ф1(0) зависит от предыстории течения. Согласно расчетам, проведенным с использованием профилей скорости в виде полиномов (по методу Польгаузепа), величина ф1 (0) равна 1,92, если за характерный размер принята толщина выте-снения б, и 0,157, если за характерный размер принята толщина потери импульса б . Если использовать автомодельные решеиия уравнений пограничного слоя при постоянном значении параметра р, то величина ф1(0) будет соответственно равна 1,11 и 0,068. [c.334]

НОЙ И внутренней сторонах сопла в начале струи (с толщинами потери импульса бн = б = 0,02йо). Соответствующее сильное влияние начальной неравномерности потока при т 0 сказывается и на абсциссе переходного сечения. При равномерных полях из (70а, б) и (60а) имеем [c.392]

Поскольку полученные формулы для распределения скорости. одержат толщину б пограничного слоя, следующим этапом расчета до. /К1 и быть ом1)еде, 1еиие функции ft (х). Так как U (х) считается известной, этя задача эквивалентна задаче отыскания функции Х х). Лодставим выражение скорости через полипом (8.91) в соотношения (8,64) и (8.79), определяющие соответственно толщину вытеснения и толщину потери импульса б . После вычисления интегралов получим [c.343]

Прикладная газовая динамика. Ч.1 (1991) -- [ c.302 , c.307 , c.313 , c.395 ]

Техническая гидромеханика (1987) -- [ c.338 ]

Техническая гидромеханика 1978 (1978) -- [ c.371 ]

Гидравлика и аэродинамика (1987) -- [ c.233 ]

Теплотехнический справочник Том 2 (1976) -- [ c.65 , c.68 , c.70 ]

Гидрогазодинамика Учебное пособие для вузов (1984) -- [ c.153 ]

Теоретические основы теплотехники Теплотехнический эксперимент Книга2 (2001) -- [ c.42 ]

Механика жидкости (1971) -- [ c.181 , c.183 , c.211 , c.244 , c.258 , c.266 , c.274 , c.278 ]

Механика жидкости и газа (1978) -- [ c.452 ]

Отрывные течения Том 3 (1970) -- [ c.3 , c.37 , c.62 , c.74 , c.74 , c.75 , c.144 , c.215 , c.271 ]

Теоретическая гидромеханика Часть2 Изд4 (1963) -- [ c.562 ]

Теория пограничного слоя (1974) -- [ c.137 , c.153 , c.155 , c.193 , c.201 , c.233 , c.333 , c.358 , c.573 , c.604 , c.605 , c.608 , c.681 ]

Прикладная газовая динамика Издание 2 (1953) -- [ c.203 ]

Механика жидкости и газа Издание3 (1970) -- [ c.578 , c.622 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...