Брусья Частота собственных колебаний

Простейшие колебательные системы. Стержни (брусья). Частота собственных колебаний стержней с сосредоточенной массой определяется по формуле (5), если распределенной массой стержня можно пренебречь по сравнению с сосредоточенной массой. [c.338]

Вопрос об упругой линии бруса переменной жесткости будет рассмотрен ниже (в гл. X.V, 108) применительно к задаче определения частот собственных колебаний балки. [c.145]

Вычислить круговую частоту собственных колебаний системы, состоящей из абсолютно жесткого бруса ОА, пружины с жесткостью сип одинаковых масс, сосредоточенных на равных расстояниях друг от друга. Массой пружины и бруса пренебречь. [c.291]

Были начаты исследования с целью выяснить возможности использования перспективных композиционных материалов для изготовления подмоторного бруса (балки) центрального двигателя ступени Сатурн 8-11 [13]. Критичными для этого бруса параметрами являются прочность, жесткость и частота собственных колебаний. При работе двигателя он работает как стойка, передавая тягу центрального двигателя на лонжероны тягового конуса ступени и создавая реакцию радиальным ударным нагрузкам, возникающим при приложении к конусу тяги внешних двигателей. Существующий в настоящее время алюминиевый брус состоит из точеных центральных фитингов, четырех пар лучевых радиальных опор ( осьминога ) и точеных концевых фитингов для соединения с конусом. Лучевые опоры двутаврового сечения собираются на заклепках из тавровых полок и сотовой стенки. Ширина полок и толщина бруса уменьшается пропорционально расстоянию от осевой линии. Механическое соединение полок лучей с прилегающими узлами производится при помощи накладок и болтов. [c.125]

Смысл использования композиций в данной конструкции состоит в увеличении жесткости брусьев с целью повышения частоты собственных колебаний центрального двигателя Сатурна [c.125]

Брус успешно выдержал расчетные нагрузки 30 000 кгс в осевом направлении и 13 600 кгс в вертикальном направлении. Использование композиций сократило прогиб бруса наполовину и повысило частоту собственных колебаний бруса на 26%. Хотя прямое использование этого бруса не планируется, результаты его испытаний свидетельствуют о возмон пости применения подобных конструкций в ранетах-носителях. [c.127]

Для проверки теоретических расчетов была экспериментальным путем определена частота собственных колебаний бруса батана. [c.200]

Б. А. К о р б у т. О частотах собственных колебаний бруса батана ткацкого [c.201]

При определении частот собственных колебаний в соответствии со схемами, приведенными в 3-2, не всегда следует применять точный способ решения. В некоторых случаях можно ограничиться приближенным значением частот собственных колебаний. Например, при определении частот собственных колебаний в вертикальном направлении продольных рам, расчетная схема которых представлена упругим брусом, лежащим на жестких опорах, достаточно отыскать только первую частоту, так как вторая частота будет лежать выше рабочего числа оборотов машины. [c.119]

Частоты собственных колебаний бруса [c.171]

Частота собственных колебаний 338 Брусья винтовые — Внутренние силы [c.539]

Подобрать квадратное сечение стального бруса так, чтобы частота собственных колебаний была на 85 /о больше частоты изменения возмущающей силы. Определить наибольшие нормальные напряжения в поперечных сечениях бруса подобранного размера. Собственным весом бруса и силами сопротивления пренебречь. -Модуль упругости етали = 2-4№ -к/ /ел. ------------- ------------ [c.633]

Требуется определить низшую частоту собственных колебаний заделанного одним концом бруса переменного сечения (лопатки турбины) представленного на фиг. 204. Разделив брус [c.350]

Выше (см. 1 главы VI) были найдены частоты собственных колебаний бруса [c.403]

Вычислить частоту собственных вертикальных колебаний/груза G, пренебрегая массой стержня АВ и абсолютно жесткого бруса ОС (см. рисунок). [c.288]

Определить частоты собственных поступательных и вращательных колебаний бруса весом Ра длиной /, прикрепленного двумя одинаковыми пружинами жесткостью с. Брус считать абсолютно жестким. [c.234]

Это хорошо видно на моделях. Идеализированной схемой корпуса корабля здесь служит продолговатый брус, подвешенный на спиральных пружинах, позволяющих ему колебаться и играющих роль подъемной силы воды. Если привести в движение укрепленные на брусе модели машин, то брус несколько прогибается. Если, далее, увеличивать число оборотов вала этих машин, то колебания бруса увеличиваются по мере приближения частоты оборотов к частоте главного собственного колебания бруса (рис. 18). Большие амплитуды колебаний оказали бы [c.104]

Таким образом, использование краевых нормальных уравнений для расчета собственных колебаний бруса батана станка АТ2-120-ШЛ5 позволило получить значение, близкое к экспериментальному. Можно рекомендовать этот метод для расчета подобных узлов других ткацких станков. Можно считать также оправданной методику экспериментального определения собственной частоты бруса батана на вибростенде типа ВУС 70-200. [c.201]

Если заменить цилиндрическую пружину условным эквивалентным брусом приведённой жесткости и пренебречь изменением силы натяжения Р в процессе колебаний, то можно получить [87] следующие выражения для частоты собственных поперечных колебаний пружины <0 в зависимости от способа закрепления её концов. [c.703]

Учитывая малую податливость стоек в вертикальном направлении, для определения частот собственных вертикальных колебании принимаем расчетную схему продольной балки как упругого бруса на жестких опорах (рис. 24). Сосредоточенные эквивалентные массы, приложенные посредине пролета tnb. , слагаются из массы расположенного на балке оборудования н половины массы продольных балок. [c.47]

Если концы пружины неподвижно закреплены (фиг. 235, а), то частоты ее собственных колебаний будут равны частотам колебаний соответствующим образом закрепленного (фиг. 235, б)эквивалентного бруса. [c.403]

Найти круговую частоту ф собственных вертикальных колебаний массы т, сосредоточенной на конце абсолютно жесткого бруса О А (см, рисунок). Брус поддерживается п одинаковыми пружинами, жесткость каждой из которых равна с. Массой бруса и пружин пренебречь. [c.290]

РАСЧЕТ собственной ЧАСТОТЫ КОЛЕБАНИЙ БРУСА БАТАНА СТАНКА А72-120-ШЛ5 МЕТОДОМ КРАЕВЫХ ИНТЕГРАЛЬНЫХ УРАВНЕНИЙ [c.197]

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ СОБСТВЕННОЙ ЧАСТОТЫ КОЛЕБАНИЯ БРУСА БАТАНА [c.200]

В каждом конкретном случае для заданных параметров пружины (г з, с, К, [X и др.) решение можно реализовать с помощью ЦВМ. Наиболее просто такое решение получается для условного шарнирного опирания концов, когда поворот концов разрешен только относительно нормали. На рис. 8 показаны графики частотного уравнения для этого случая [9]. При решении уравнения не учтены инерция поворота сечений проволоки, сжатие и срез проволоки, т. е. параметры, практически не оказывающие заметного влияния на частоту. Две сплошные кривые 1 на рисунке соответствуют двум сериям частот винтового пространственного стержня при г з = 5° две прямые линии 2 и 3 в левой части рисунка соответствуют частотам продольных и крутильных колебаний эквивалентного бруса в правой части штриховыми линиями 4 ц 5 показаны две серии поперечных частот эквивалентного бруса две кривые (ij) = 0) соответствуют частотам кольца в продольном направлении и в собственной плоскости. [c.58]

В безграничном по длине брусе форма колебаний ограничена только видом (7.21) при отсутствии каких-либо ограничений на постоянные С,, g, С3, С4, k и любая частота может считаться собственной спектр собственных частот является непрерывным и неограниченным. Ограничения на постоянные налагаются условиями закрепления. Рассмотрим несколько частных случаев. [c.300]

Зубцы шихтованного пакета, которые считались главным источником шума, могут производить только продольные вибрации, так как обмотка, лежащая в пазах, ослабляет их изгибные колебания. Если считать половину зубца с параллельными сторонами брусом длиной Ьг, наглухо заделанным в ярмо, то для самой низкой собственной частоты получаем [c.155]

На рис. 98 кривой 1 представлена частотная зависимость коэффи циента прохождения звука через решетку с квадратными упругими пластинами в брусьях (/ = 2/]). В качестве характерной частоты использована собственная частота низшей формы колебаний квадратной пластины. Поведение этой кривой является типичным с точки зрения полученных выше результатов Имеется выраженный минимум прозрачности для частоты, несколько ниже резонансной частоты пластины в-вакууме. Затем с ростом частоты наблюдается резкий рост прозрачности решетки, достигающий максимума в окрестности второй собственной частоты, когда собственная форма колебаний пластин в решетке такова, что изменение объема элемента решетки не происходит. [c.185]

Батанный брус представляет собой балку переменного сечения на двух опорах с двумя консолями, на которых размещены тяжелые челночные коробки. Передача движения батану осуществляется сравнительно нежестким коленчатый валом, податливость которого оказывает влияние на собственную частоту колебаний бруса. Поэтому расчет собственных частот колебаний бруса с учетом всех динамических факторов является сложной задачей, имеющей важное значение для конструкторской практики. Частота собственных Колебаний бруса катана ткацкого станка А7-100 приближенно определялась о помощью метода Рэлея в работе Б. А. Корбута [1]. При этом непосредственно экспериментальная проверка частоты собственных колебаний самого бруса при принятой расчетной схеме не производилась, и вопрос о погрешности определения частот остался невыясненным. Также не определялась форма колебаний. [c.196]

При вычислении жесткостей бруса на сдвиг и изгиб Дж. Ха-ринкс сделал попытку учесть большие деформации, предполагая материал несжимаемым. Он ввел понятие мгновенных модулей упругости, мгновенных площадей и моментов инерции поперечных сечений бруса. В работе [218] значительное внимание уделено вычислению горизонтальной жесткости при сжатии бруса, определению собственных частот и фо1)М поперечных и продольных колебаний сжатого бруса. [c.213]

ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ И ЭКСПЕРИМ[ЕНТАЛЬНО,Е ОПРЕДЕЛЕНИЕ СОБСТВЕННЫХ ЧАСТОТ КОЛЕБАНИЙ БРУСА БАТАНА ТКАЦКОГО СТАНКА [c.196]

О методике определеавя собственных частот колебаний батанного бруса . Тавхелид-8 е С. И. Сб. Колебания и устойчивость приборов, машин и элементов систем управления . ИвД-во Наука, 1968, стр. 196—201. [c.222]

Более точные исследования [23] показывают, что рассмотрение эквивалентного бруса вместо винтового стержня для продольных, крутильных и поперечных колебаний при целом числе полувитков дает погрешность порядка tg г з при определении собственных функций и порядка tg ijj при определении собственных частот для дробного числа полувитков погрешность частоты имеет порядок tgxjj. Вынужденные колебания под действием продольной или поперечной периодических сил, а также крутящего момента, взаимосвязаны и обнаруживают резонансные свойства в любом направлении, независимо от вида возмущения. При несовпадении направлений возмущения и движения порядок амплитуды колебаний равен tg г з. [c.58]

При анализе дифракционных свойств двухслойных ленточных решеток отмечался резонансный рост напряженности поля в слое, сопровождающем явление полного прохождения волны сквозь такую полупрозрачную структуру. Это наталкивает на мысль о резонансной природе рассматриваемого явления. Оказывается, что точки х, в которых наблюдается эффект полного прохождения (х и б необходимо связаны соотношением типа (2.38)) близки к реальной части некой собственной комплексной частоты решетки. Такую связь можно проследить во всех тех случаях, где в одноволновом (внутри щелей) приближении получены условия полной прозрачности периодических полупрозрачных решеток волноводного типа. Остановимся подробнее на случае дифракции Я-поляризованной волны на решетке из металлических брусьев с узкими щелями [25]. Электромагнитное поле, удовлетворяющее всюду в пространстве, кроме металлических брусьев, однородным уравнениям Максвелла, а на брусьях—условию обращения в нуль тангенциальных к ним составляющих электрического поля, будем называть квазисобственной волной. От собственных электромагнитных колебаний закрытого объема она отличается тем, что для нее не выполнено условие квадратичной интегрируемости поля по всей ею занимаемой области, следовательно, ее энергия во всем пространстве бесконечна. Дисперсионное уравнение, определяющее условия распространения квазисобст-венных волн решетки в отсутствие волны возбуждения имеет вид [c.110]

Реальная часть этих значений близка к решениям (2.30), определяющим точки полной прозрачности решетки из металлических брусьев с узкими щ,елями и значением относительной диэлектрической проницаемости заполнения волноводных каналов е = 1. Мнимая часть (2.45) — отрицательная и по абсолютной величине совпадает с половиной ширины полосы пропускания по частоте в окрестности точек полного прохождения. Квази-собственные волны, отвечающие собственным значениям частот, экспоненциально убывают во времени тем медленнее, чем меньше 1тхл . Добротность колебаний, если определить ее так же, как и добротность колебаний в открытом резонаторе, будет [c.112]

Требуется найти две основные частоты колебаний бруса. Это можно сделать, зная собственные значения динамической матрицы [D] [fJlAi] и имея в виду, что [c.71]

Сравним выражения, определяющие собственные частоты оболочек на низшей форме колебаний. Как видно, первая собственная частота цилиндрической трубы обратно пропорциональна ее радиусу, в то время как для полого бруса и эллиптической трубы собственные частоты нропорциональны толщине стенок и обратно пропорциональны квадрату линейного размера поперечного сечения. Эти отличия в связях между собственной частотой и геометрическими размерами оказываются принципиальными. Действительно, учитывая физические свойства воды и свойства конструкционных металлов и пластиков, при л = О невозможно обеспечить малые волновые размеры диаметра цилиндри ческой трубы в воде 2г к, (к, = /fn=o, с — скорость звука в воде) Например, труба из стали при / =о = 3 кГц будет иметь 2г = 0,5 м а волновой диаметр в воде 2r/Xj 1. Отсюда вытекает, что шаг решетки построенной из цилиндрических труб, невозможно выполнить малым по сравнению с длиной волны в воде, а следовательно, обеспечить не обходимую однородность звукоизолирующих свойств поверхности ре щетки. Само собой разумеется, что экранирование такой решеткой не рабочих поверхностей излучателей окажется просто невозможным, поскольку размеры их обычно не превышают 0,5—1 длины волны в воде [c.144]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...