Напряжение объемной силы в данной

Итак, напряжение объемной силы в данной точке среды есть [c.62]

Наложение двух течений 97, 98 Напряжение объемной силы в данной точке среды 62 [c.595]

Отличие от рассматриваемого решения состоит в том, что касательные напряжения должны определяться по формулам (4.18) с учетом объемных сил. В данном случае X = 0 У = v и вместо выражения для т(4.29) будем иметь [c.85]

В кинематике сплошных сред, наряду с принятыми в кинематике дискретной системы точек понятиями перемещений, скоростей и ускорений, появляется характерное для сплошной среды представление о бесконечно малой деформации среды, определяемой тензором деформаций. Если рассматривается непрерывное движение текучей среды, то основное значение приобретает тензор скоростей деформаций, равный отношению тензора бесконечно малых деформаций к бесконечно малому промежутку времени, в течение которого деформация осуществилась. Как с динамической, так и с термодинамической стороны модель сплошной среды отличается от дискретной системы материальных точек тем, что вместо физических величин, сосредоточенных в отдельных ее точках, приходится иметь-дело с непрерывными распределениями этих величин в пространстве — скалярными, векторными и тензорными полями. Так, распределение массы в сплошной среде определяется заданием в каждой ее точке плотности среды, объемное силовое действие — плотностью распределения объемных сил, а действие поверхностных сил — напряжениями, определяемыми отношением главного вектора поверхностных сил, приложенных к ориентированной в пространстве бесконечно малой площадке, к величине этой площадки. Характеристикой внутреннего напряженного состояния среды в данной точке служит тензор напряжений, знание которого позволяет определять напряжения, приложенные к любой произвольно ориентированной площадке. Перенос тепла или вещества задается соответствующими им векторами потоков. [c.9]

ОБЪЕМНАЯ СИЛА — сила, действующая на все частицы (элементарные объемы) данного тела то же, что массовая сила. Пример О. с. — силы тяготения. Продел отношения геометрич. суммы О. с., действующих на частицу, к ее объему, при стягивании последнего в точку, наз. напряжением О. с. в данной точке. [c.477]

Суть этой задачи состоит в том, что требуется найти поле напряжений и деформаций в призматическом стержне произвольного поперечного сечения под действием любых сил, распределенных по поверхностям обоих его торцов (каковые считаются перпендикулярными оси стержня). Боковая поверхность стержня принимается свободной от нагрузки объемными силами пренебрегают. Данная задача теории упругости (в указанной выше общей ее постановке) весьма трудна и до сих пор еще не решена. К ее решению можно, однако, подойти с позиций принципа Сен-Венана. [c.238]

Уравнения равновесия (18) или (19) вместе с граничными условиями (20) и уравнением совместности (в одной из приведенных выше форм) дают нам систему уравнений, которая обычно достаточна для полного определения распределения напряжений в двумерной задаче ). Частные случаи, в которых понадобятся некоторые дополнительные соображения, будут рассмотрены позже (см. стр. 146). Интересно отметить, что в случае постоянных объемных сил. уравнения, определяющие распределение напряжений, не содержат упругих констант материала. Следовательно, распределение напряжений в этом случае будет одним и тем же для всех изотропных материалов, если эти уравнения достаточны для полного определения напряжений. Данное заключение обладает практической важностью позднее мы увидим, что для прозрачных материалов, таких, как стекло или целлулоид, можно определять напряжения оптическим методом, используя поляризованный свет (стр. 162). Из вышеприведенных соображений ясно, что экспериментальные результаты, полученные для какого-либо прозрачного материала, в большинстве случаев можно непосредственно применять и к любым другим материалам, например к стали. [c.49]

Если объемные силы и температура как функции координат известны и на границе заданы перемещения, то из уравнений (5.1) с известными начальными данными можно найти перемещения внутренних точек тела и таким образом решить задачу теории упругости в перемещениях. Напряжения после этого вычисляются с помощью закона Гука. Уравнения совместности деформаций при такой постановке задачи удовлетворяются автоматически, так как формулы, выражающие деформации через перемещения, представляют собой, как известно, общее решение уравнений совместности. [c.343]

Исходные уравнения теперь можно было бы свести к уравнениям равновесия (3.4) и соотношениям (3.7а) и (3.76), которые включают в себя только напряжения и перемещения. Их можно, еще более упростить, исключив либо напряжения, либо перемещения. Так, подставив соотношения (3.76) в уравнения (3.4) и полагая, что в данном случае объемные силы отсутствуют, исключим напряжения и получим три основных уравнения теории упругости в перемещениях Мх -Вв, и,. Они могут быть записаны в следующей компактной форме " [c.119]

Здесь рассмотрим решение плоской задачи обобщенного напряженного состояния в напряжениях допуская, что объемной силой является собственный вес, постоянный для всех точек тела. Пусть Yj, - вес единицы объема тела. В данном случае искомыми величинами являются следующие три компонента вектора напряжений Охх, уу, Предполагая, что су = О и все производные по оси Z равны нулю, основные уравнения теории упругости значительно упростятся и примут вид [c.200]

При магнитной штамповке металла происходит деформация материала электромагнитным полем. В этом случае нестационарные электрические токи в катушке приводят к возникновению вихревых токов в находящемся рядом изделии, порождая при этом объемные силы, которые деформируют тело. При моделировании процесса магнитной штамповки обычно пренебрегают термоупругими напряжениями [1], а в задачах о деформациях при действии лазера исследуют лишь эффекты термоупругости и абляции [2, 3]. Данная работа нацелена на то, чтобы оценить относительное влияние объемных сил, вызванных вихревыми токами, и термоупругих эффектов в процессе магнитной деформации . [c.97]

Предположим, что на данное тело АВ (рис. 1) действует система взаимно уравновешивающихся поверхностных и объемных сил. Под влиянием этих сил тело деформируется. Положим, что деформация прекратилась и все частицы тела пришли в равновесие. Такое состояние тела под действием приложенных к нему внешних сил назовем напряженным состоянием. Рассечем мысленно тело АВ поверхностью тп на две части А 1а. В ч рассмотрим условия равновесия одной из этих частей, например части А. Те внешние силы которые непо- [c.19]

Покажем, что получаемое элементарным путем распределение напряжений-(а) представляет точное решение задачи в том случае, если напряжения по концам стержня распределить так же, как они распределяются по любому поперечному сечению стержня. Легко видеть, что в данном случае, как и в предыдущем, дифференциальные уравнения будут удовлетворены, если нет объемных сил. Условия на поверхности приводятся к следующему [c.67]

В частном случае объемных сил, имеющих потенциал, вместо уравнения (IV. 29) производится решение уравнения (IV. 42) по схеме III краевой задачи. Напряжения а х, о у, х ху вычисляются по данным замеров на электроинтеграторе первых разностей функции г 3(, с применением формул (IV. 41). [c.311]

Предположим теперь, что напряженно-деформированное состояние вязкоупругого тела обусловлено только вьшужденными деформациями 0у(х,г) и перемещениями и (х, ), а поверхностные и объемные силы i (x,г) и / (х, ) равны нулю. Пусть решение упругомгновенной задачи <7 (х, ),б ] (х,г),1А (х, ) в данной постановке известно. Будем искать решение для вязкоупругого стареющего тела [c.34]

Формула (7) показывает, что IV зависит исключительно от состояния деформации в данный момент в данной точке следовательно, 17 зависит от состояния деформации рассматриваемого тела в данный момент 1. Величина 11 представляет собой потенциальную энергию деформации тела, т. е. работу, которую должны затратить объемные силы и внешние напряжения, чтобы вызвать данное состояние деформации. Действительно, если под воздействием этих сил тело перешло из естественного состояния покоя в новое, деформированное состояние покоя, то согласно формуле (10) будем иметь Е 11, ибо при состоянии покоя Т = 0. [c.83]

Методы теории функций комплексного переменного, как показал впервые С. Г. Лехницкий (его работы были опубликованы в тридцатых годах см., например, [1]), применимы и к случаю однородного анизотропного тела, имеющего в каждой точке плоскость упругой симметрии, параллельную данной плоскости, которую мы примем за плоскость Оху. Если тело подвергается плоской деформации, параллельной этой плоскости, то функция напряжений (функция Эри) удовлетворяет вместо бигармонического уравнения более общему уравнению (имеется в виду случай отсутствия объемных сил) [c.603]

Пусть однородное анизотропное тело имеет в каждой точке плоскость упругой симметрии, параллельную данной плоскости, которую мы примем за плоскость Оху. Если тело подвергается плоской деформации, параллельной плоскости Оху, то функция напряжений (функция Эйри) удовлетворяет обобщенному бигармоническому уравнению (имеется в виду случай отсутствия объемных сил) [c.67]

Из твердого тела выделим бесконечно малый элемент в форме параллелепипеда с тремя парами граней, параллельными координатным плоскостям. Ребра этого параллелепипеда пусть будут йх, йу, йг (рис. 9). Объем его равен йх = йх йу йг. Действие отброшенных частей тела на выделенный элемент заменим силами. Напряжение на каждой грани разложим на три составляющие. Итого на всех гранях будет действовать 6X3=18 составляющих напряжений. Это будут внешние силы, действующие на наш параллелепипед. Кроме того, будем предполагать, что в данном теле существуют так называемые объемные силы. Будем считать, что эти силы приложены к массе [c.16]

Экспериментальное определение сопротивления деформации при разл ичных термомеханических параметрах производится в большинстве случаев испытанием образцов на растяжение или сжатие. При испытании образцов способом линейного растяжения исключаются факторы, искажающие действительные значения сопротивления деформации. Кроме того, при испытании на растяжение можно сравнительно просто поддерживать постоянной температуру нагретого образца в течение всего процесса деформации. Наиболее достоверные значения сопротивления деформации в условиях линейного напряженного состояния при растяжении можно получить при степени деформации, составляющей не более 20—25%. При больших степенях деформации в рабочей части образца появляется шейка, в которой возникает объемное напряженное состояние. Таким образом, зона деформации непрерывно уменьшается, сосредоточиваясь в области шейки, при этом в остальной части образца напряжения падают. В данном случае влияние объемного напряженного состояния учесть очень трудно, поэтому при степени деформации более 20—25% становится необходимым проводить испытание образцов на сжатие. Проводить эксперименты на сжатие следует очень тщательно, устранив неравномерное деформирование образца и падение его температуры в процессе деформации из-за соприкосновения холодных бойков с образцом, а также предусмотрев уменьшение сил контактного трения. Поэтому сжатие образцов осуществлялось в специальном контейнере, на контактные поверхности образца наносили смазку и регистрировали температуру образца в момент деформации. [c.8]

В 8 данной главы сказано, что внутренние дефекты не создают поля объемных сил. Функции кинетических напряжений тождественно удовлетворяют однородным уравнениям движения, что соответствует полям напряжений и ускорений элементов сплошной среды, вызванным внутренними дефектами строения вещества. [c.55]

Здесь 5 — площадь поперечного сечения, 1 , — его главные моменты инерции (относительно осей х и у). Интегралы от напряжений по площади поперечного сечения и от напряжений, умноженных на х или у, можно выразить через заданные величины — поверхностные и объемные силы. Для того чтобы выполнить это преобразование, подведем под знаки интегралов выражения, равные пулю — левые части уравнений равновесия сплошной среды (18.2) или левые части уравнений, умноженные на степени или произведения хи у. Затем двойные интегралы преобразуем в интегралы по контуру поперечного сечения 7, учитывая граничные условия (19.4). В данных случаях мы не будем вводить в рассмотрение потенциал объемных сил, так как удобнее обозначать объемные силы просто через X, У, Не приводя всех преобразований, укажем лишь окончательные результаты ) [c.106]

Таким образом, если объемные силы равны нулю и на внутреннюю поверхность сферической оболочки постоянной толщины 2к действует постоянное давление д, то на внешней поверхности надо приложить нормальное напряжение (давление), выражаемое формулой (2.84), для того, чтобы серединная сферическая поверхность 5 радиуса Л оставалась нейтральной. В данном случае сфера 5 остается жесткой. [c.265]

В предыдущем разделе источники были представлены объемными силами, действующими в бесконечно малых объемах упругой среды, и их Присутствие не нарушало однородности среды. Поэтому волны могли распространяться в области источника, не испытывая рассеивания, отражения н др. Другой способ определения источника заключается в задании напряжения на границе среды и в отыскании такой комбинации волн в среде, которая совместна с данными напряжениями. В этом аспекте интересны три типа границ сферическая полость в бесконечной среде, цилиндрическая полость и плоская поверхность. [c.214]

В первом томе их Теоретической физики (Механика, Физматгиз, М., 1958) Ландау и Лифшиц фактически утверждают, что симметрия трансляционного тензора (или же всей матрицы сопротивлений) не может быть установлена при помощи чисто механических аргументов, но скорее требует для своего доказательства использования статистической физики в форме, отраженной в принципе Онзагера. Это утверждение опровергается доказательством, данным в этой книге, хотя необходимо заметить, что для этого доказательства нужно, чтобы тензор давлений был симметричным. Симметрия же последнего не вытекает из общих принципов механики сплошных сред, если допускается наличие объемных пар сил и соответствующих напряжений (см. прим. 1 в разд. 2.1 на стр. 39). [c.191]

Основным объектом исследования в механике деформирования является конструкция, т. е. неоднородно деформируемое тело. Исследование поведения материала (в условиях однородной по объему деформации) является необходимым этапом ему были посвящены первые главы данной книги. Задача расчета конструкции состоит в определении ее реакции (возникающих напряжений, деформаций и смещений) на заданные внешние воздействия — объемные и поверхностные силы Fqu F i, краевые смещения и, распределенные по объему деформации, в частности,тепловые. Для идеально упругого тела решение в принципе является простым, поскольку история изменения внешних воздействий несущественна и каждому значению определяющих их параметров однозначно соответствует некоторое состояние конструкции. Последнее может быть определено с помощью системы уравнений, включающих условия равновесия, совместности и закон Гука [c.143]

Следует заметить, что глубина зоны воздействия нагрузок на медь распространяется на расстояние от поверхности более 5 мкм, где величина а = 0,360. .. 0,361 нм, что также соответствует высокому уровню остаточных напряжений. В никелевых образцах уже на расстоянии 1,5 мкм от поверхности значение периода решетки приближается к исходному. Остаточная деформация в образцах железа охватывает меньший объем, чем в медных, но больший, чем в никелевых образцах. Эти данные указывают на связь глубины зоны деформации при трении с твердостью металла, характеризующей его объемные свойства чем мягче металл, тем больше глубина зоны, подвергающейся воздействию силы трения. [c.127]

Данная закономерность, которая очевидна при одноосном растяжении, справедлива и в случае объемного напряженного состояния тела, но при этом должны выполняться условия, сформулированные в теореме о разгрузке. Эта теорема, доказанная А. А. Ильюшиным [69], утверждает, что перемещения точки (а также деформации и напряжения) в некоторый момент разгрузки равны разностям между их значениями в момент начала разгрузки и упругими перемещениями (соответственно деформациями и напряжениями), которые возникли бы в ненагруженном теле под действием внешних сил, равных разностям нагрузок до и после разгрузки. При этом нагрузка и разгрузка должны быть простыми. Предположим, что для данного тела, находящегося под действием внешних объемных (X, У, I) и поверхностных 2 ) сил, задача пластичности [c.120]

Общая задача равновесия. Мы ищем то напряженное состояние и деформацию в теле данной формы, которое вызвано действием объемных и поверхностных сил. Для этой цели мы имеем уравнения такого типа [c.180]

Эти члены имеют ту же природу, что и члены с г , полученные в 98, Уравнения (201) представляют плоское напряженное состояние, поскольку и обращаются в нуль. Объемные силы (в данном случае дентробежные силы), не учтенные в 98, коль скоро они не зависят от г, не леняют общих выводов. [c.392]

Применяя принятую терминологию, можем еще сказать, что дивергенция тензора напряженности определяет вектор интенсивности объемного действия поверхностных сил в данной точке потока. Произведение вектора Div Я на элемент объема dt дает главный вектор поверхностных сил, приложенных к поверхности, 01 рани 1иваютцей элемент dx, а интеграл [c.97]

Введем понятие о напряжении непрерывно распределенной силы сначала для сил объемных, затем для сил поверхностных. Сама по себе величина объемной силы, действующей на выделенный в среде жидкий объем, нехарактерна для данной жидкости и той обстановки, в которой жидкость находится, так как кроме свойств жидкости и окружающих условий она зависит еще от величины выделенного объема величина же этого объема в разных случаях может быть разной и вообще, но сути дела, есть величина произвольная. Следует поэтому для количественной характеристики объемной силы ввести величину, не зависящую от произвольно выделенного объема. Если считать массу равномерно распределенной по выделенному малому объему, то объемная сила будет пропорциональна объему и отношение этой силы к объему является, очевидно, искомой характеристикой силы. Однако в действительных жидкостях и главным образом в газах масса распределена неравномерно, и количественная характеристика объемной силы должна быть различна в разных точках. Для того чтобы получить характеристику объемной силы в некоторой внутренней точке выделенного объема, будел стягивать объем к этой точке, устремляя его к нулю, и вычислим предел [c.28]

Брандт и Джонсон [70] измерили среднее вертикальное и радиальное напряжения на стенке трубы при прямоточном и противо-точном движении частиц псевдоожиженного слоя (со скоростью 1—30 см мин) относительно жидкости (вода) с помощью тензодатчиков и датчиков давления, расположенных на стенке трубы. Опыты проводились с частицами размерами 2—0,15 мм. Коэффициент трения зависит от скорости твердых частиц и их размера. Значительное внутреннее трение обнаружено в слое из стеклянны.х частиц, но не в слое из частиц смолы. Для противотока получено достаточно хорогаее соответствие с интегральным уравнением баланса сил в поперечном сечении слоя, а для прямотока это уравнение справедливо то.лько для частиц смолы диаметром 0,84—0,42 мм. Объемное содержание воды в слое не указано. На фиг. 9.23 приведены типичные результаты сравнения расчетов по уравнению (9.147) с экспериментальными данными для противо-точного движения. В этом случае уравнение (9.147) имеет вид [c.430]

Аналитическое решение, полученное для данной трещины, находящейся в неограниченном пространстве. При этом под- соде неизвестными параметрами служат коэффициенты в решениях по напряжениям типа l/V (коэффициенты К), а также коэффициенты в решениях более высокого порядка О г). Пред полагается, что эти решения удовлетворяют заданным усилиям действующим на поверхность трещины, однако они не удовлет воряют граничным условиям по напряжениям и перемещениям заданным на границах Sa и Su соответственно данного конеч ного тела. Пусть напряжения и перемещения, определенные с помощью аналитического решения для неограниченной среды, на границах рассматриваемого тела, т. е. St и Su, будут и и. Далее, если аналитическое решение не является самоуравнове-шенным, то пусть в качестве объемных сил невязки будут /, т. е. f = — a lj j, где индекс а обозначает аналитическое решение. [c.209]

В рассмотренных выше случаях (см. формулы (8) и (9) ) мы нашли, что для дисков определенной формы напряжения зависят лишь от квадрата скорости на окружности диска. Это заключение легко обобщить и показать, что в геометрически подобных дисках напряжения в сходственно расположенных точках будут одинаковы, если одинаковы окружные скорости дисков. Положим, имеется два геометрически подобных диска I и II с отношением сходственных размеров k. Выделим в них два сходственно расположенных подобных элемента. Если напряжения в сходственных точках дисков одинаковы, то усилия, действующие по поверхности элементов, будут, очевидно, относиться как квадраты сходственных размеров. Усилия эти должны уравновешивать объемные силы, приложенные к элементам, в данном случае силы инерции. При каком же соотношении между скоростями дисков эти силы будут относиться между собой, как квадраты сходственных размеров Соотношение между центробежными силами, соответствующими выделенным элементам, напишется так [c.252]

Первый достаточно общий подход к плоским задачам содержится в трактате А. Кдебша Теория упругости твердых тел S где он рассмотрел, в частности, плоскую задачу для круглой пластинки. Решение весьма интересной задачи об изгибе кривого (очерченного по дугам концентрических окружностей) бруса было дано в 1881 г. X. С. Головиным С другой стороны, еще в 1862 г. Дж. Эри обнаружил существование функции, получившей впоследствии его имя, вторые производные от которой определяют компоненты напряжений в плоской задаче при отсутствии объемных сил. Дж. Максвелл указал что эта функция удовлетворяет бигармоническому уравнению. Глубокие исследования плоских задач были проведены в 1899—1900 гг. Дж. Мичеллом который продолжил исследование Максвелла о зависимости решений от упругих констант материала и дал, в частности, решение для клина, нагруженного сосредоточенной силой в вершине. [c.57]

Ю. И. Ремнев (1958, 1959) рассмотрел связь между напряжениями и малыми деформациями в кристаллическом твердом теле при объемном расширении, вызванном облучением тяжелыми частицами, и предлояшл ряд гипотез, позволяющих определить это расширение. Было рассмотрено нейтронное облучение, так как бомбардирующий нейтрон, проходя через кристаллическую решетку, не взаимодействует с атомами кулоновыми силами и производит наибольшее нарушение. Предполагается, что в результате облучения механические свойства материала (модуль Юнга, предел текучести и т. д.) могут меняться, а изотропия материала не нарушается. А. А. Ильюшин и П. М. Огибалов (1960) предложили методы расчета прочности оболочек толстостенного цилиндра и полого шара. Как и в работах Ю. И. Ремнева, здесь принимается, что падение потока нейтронов пропорционально энергии и толщине слоя, а свойства тела в данной точке зависят от дозы облучения в этой точке. [c.466]

Силы, нормальные к поверхности твердого тела, контактирующего с жидкостью, передаются через жидкость в виде давлений, так как они действуют одинаково по всем направлениям. Давление в данной точке жидкости или газа зависит от степени сжатия в этой точке. Так же как и в твердых телах, связь между давлением (напряжением) и сжатием (деформацией) определяется упругими свойствами тел. Упругие свойства жидкостей и газов полностью характеризуются объемной упругостью. Жидкости и газы обладают со-ве1 шенно разной объемной упругостью. [c.105]

Силы, действующие на рассматриваемый элемент жидкости, можно разделить на массовые (или объемные) и п о и е р х н о с т н ы е. Массовыми называются внешние силы, действующие на все частицы данного объема жидкости. Примерами таких сил могут служить сила тяжести, центробежная сила и силы за счет наведения в жидкости электромагнитного поля высокой напряженности. Массовые силы характеризуют вектором Р, м1сек , величина которого равна отношению силы, действующей на данную частицу, к массе этой частицы. Если учитывается только сила тяжести, то P=g, где — ускорение силы тяжести. Мы в дальнейшем будем учитывать только силу тяжести. [c.132]

Расчет ненапряженного болтового соединения. Примером такого соединения является хвостовик грузоподъемного крюка с нарезанной резьбой (рис. 63). В данном случае гайка свободно навинчена на нарезанную часть хвостовика и зафиксирована от самоотворачивания шплинтом, проходящим через гайку и стержень хвостовика. Пренебрегая массой крюка, можно считать, что резьба нагружается только растягивающей силой Р, приложенной к крюку. Статическая прочность стержня с резьбой в связи с объемным напряжением выше (в среднем на 10%), чем гладкого стержня, диаметр которого равен диаметру впадин резьбы 3 (см. рис. 51). Поэтому за расчетный диаметр принимают диаметр больший с1д, а именно с1р = 0,5 с1 + (1 ) й — 0,9Р, где с1— наружный диаметр резьбы, Р — шаг резьбы. [c.70]

Сила, перпендикулярная к поверхности. Возьмем маленький диск, в пределах которого на свободную поверхность действуют нормальные напряжения, зависящие от времени по синусоидальному закону. Миллер показал, как следует скомбинировать фундаментальные решения волнового уравнения в цилиндрических координатах, чтобы нормальные напряжения на площади диска были (в данный момент времени) постоянны, а вне диска обращались в нуль. Смещения были затем выражены в виде интегралов, которые оценивались для диска с малым радиусом и для радиальных расстояний от источника, много больших длины волны объемных волн, В пределе этот источник может рассматриваться как сосредоточенная сила Оо Вследствие симметрии относительно вертикальной, оси компонента ио равна нулю, а другие компоненты независимы от 6. Зависимость смещений от полярного угла и радиального расстояния при 51пф<а выражается формулами [c.218]

Обозначим компоненты объемного напряжения R буквами X, Y, Z, нормальные напряжения, приложенные к граням па-раллелепипеда и параллельные соответствующим координатным осям,— Ох, а , Ог, касательные напряжения, лежащие в плоскости каждой грани,— буквой т с двумя индексами (первый указывает ось, перпендикулярную данной грани, а второй — ось, параллельную направлению напряжения, например Тх , т , т г). Заметим, без доказательства, что из условия равновесия параллелепипеда следует равенство моментов сил относительно произвольной оси и равенство касательных напряжений с одинаковыми, но расположенными в обратном порядке индексами [c.63]

Методы ротационной обработки 3i[a-чигельно расширяют область применения процессов холодного объемного деформирования, так как ло-каль[1ый характер приложения нагрузки приводит к снижению как общей силы деформирования, так и контактных напряжений, действующих на инструмент. Точность размеров получаемых детален соответствует 8—11-му квалитету, а шероховатость поверхностей Ra = 5- 0,63 мкм. Высокая точность обработки обеспечивает сокращение расхода металла примерно иа 30%, а также снижение трудоемкости изготовления детали примерно иа 20 % по сравнению с обработкой резанием. Торцовая раскатка способствует улучшению физико-механических свойств обрабатываемого металла, обеспечивает оптимальное расположение его волокон, что повышает эксплуатационные свойства получаемых деталей Низкая стоимость оснастки, незначительное время подготовки производства, использование оборудования ошосигельно небольшой мощности при изготовлении крупногабаритных деталей позволяют применять процесс торцовой раскатки и в мелкосерийном производстве. Данный процесс легко автоматизировать, что позволяет создать иа его основе участки гибкого автоматизированного производства. [c.350]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...