Полость цилиндрическая

Полость цилиндрическая 216, 219 Полусферическая отраж ательная способность полубесконечной среды 474 [c.609]

Для исследования сталей, менее склонных к образованию трещин, создавали затрудненную усадку путем применения медного кольца, которое закреплялось в полости цилиндрической изложницы на расстоянии 200—250 мм от нижнего конца, погружаемого в расплав. В зависимости от механических свойств исследуемых сталей при температурах, близких к солидусу, использовали кольца различной толщины. Чем выше механические свойства стали, тем толще должно быть кольцо для создания затрудненной усадки, вызывающей возникновение трещины в полом слитке. Так, при кристаллизации СтЗ, обладающей более высокими значениями механических свойств, чем сталь Х27, использовали медное кольцо высотой 50 и толщиной стенки 10 мм. [c.103]

Иллюстрируются примеры машинного проектирования оптимальных форм анодов с изолирующими поясами для покрытия внутренних полостей цилиндрических деталей сложных профилей. Выполненная экспериментальная проверка подтвердила достоверность теоретических расчетов. [c.111]

Для управления ведущим движением жидкость от насоса 9 подается в правую полость цилиндра двигателя 4, а жидкость, вытесняемая из левой полости цилиндрического двигателя, проходит через регулятор скорости 8 и дроссель 6 на слив, [c.214]

По данным испытаний [21] на кручение прочность коленчатого вала поршневого авиационного двигателя с полостями в шейках вала бочкообразной формы оказалась на 25—60% больше прочности такого же вала, но с соответствующими полостями цилиндрической формы. Прочность коленчатого вала на изгиб оказалась соответственно большей лишь на 10%. [c.211]

При этом способе литья исключается применение стержней для образования полостей цилиндрических отливок (рис. IV. [c.257]

Шейки быа юп сплошными (рис. 23.4, б) или польши (рис. 23.4, в) полости — цилиндрическими (рис. 23, 5 а), бочкообразными (рис. 23.5, б) и т. д. [c.361]

Конические шестерни смазывают через сапун 32, цилиндрические — через пробку 3. При заправке полости цилиндрических шестерен масло заполняет вначале карман, ограниченный порожком 3, а затем, переливаясь через него, заполняет полость нижнего картера. Для контроля уровня масла в верхнем и нижнем картерах с машины № 1816 устанавливают щупы 33 вместо ранее применяемых пробок. Каждая полость для слива масла оборудована пробками 34, устанавливаемыми в нижней точке. [c.151]

Через каждые 30 тыс. км пробега при очередном ТО-2 необходимо удалить смазку из полости цилиндрических шестерен 2 и 5 спидометра (см. рис. [c.174]

Ступенчатый пуансон. Полость цилиндрических стаканов в ряде случаев имеет сложную форму, в частности ступенчатую, как показано на рис. 2.21. [c.62]

В рассматриваемом примере необходимо выбрать полость цилиндрической формы при круговом и осевом направлении подачи фрезы. При обработке стол станка поворачивается, обеспечивая круговое обкатывание фрезы по границе полости. [c.220]

Проведенные эксперименты показали, что целые шаровые элементы, засыпанные беспорядочно в цилиндрическую полость с относительным диаметром более 3,5, сохраняют свою подвижность при сравнительно малом изменении средней величины объемной пористости. Наиболее опасной зоной, где возможно зависание или заклинивание шаровых элементов, является диапазон значений iV= l,8-f-3,05. В тех же случаях, когда свобода перемещения в этом диапазоне не нарушалась, объемная пористость в канале при перегрузке не сохранялась неизменной, а изменялась в ту или иную сторону от значения т, полученного при первоначальной укладке. [c.50]

Смазочные канавки выполняют в деталях типа втулок (рис. 310) и валов (рис. 311) в виде выемок с цилиндрическими поверхностями, образующих при сопряжении соответственно с охватываемой поверхностью вала и с охватывающей поверхностью втулки полости, в которые подается смазочное вещество. [c.179]

Литейная форма — это система элементов, образующих рабочую полость, при заливке которой расплавленным металлом формируется отливка. На рис. 4.2, а показана литейная форма для тройника (рис. 4.2, б). Форма обычно состоит из нижней 2 и верхней 6 полуформ, которые изготовляют по литейным моделям 7 (рис. 4.2, г) в литейных опоках 3, 5. Литейная опока — приспособление для удержания формовочной смеси при изготовлении формы. Верхнюю и нижнюю полуформы взаимно ориентируют с помощью цилиндрических металлических штырей 4, вставляемых в отверстия приливов у опок. Для образования полостей, отверстий или иных сложных контуров в формы устанавливают литейные стержни /, которые фиксируют с помощью выступов (стержневых знаков), входящих в соответствующие впадины в форме. Литейные стержни изготовляют по стержневым ящикам (рис, 4.2, д). Для подвода расплавленного металла в полость литейной формы, ее заполнения и питания отливки при затвердевании используют литниковую систему 8—11. После заливки расплавленного металла, его затвердевания и охлаждения форму разрушают, извлекая отливку (рис. 4.2, е). [c.121]

Варианты термических реакторов показаны на рис. 46. Воздух подается под выпускные клапаны и перемешивается с ОГ. Смесь поступает во внутреннюю цилиндрическую полость реактора, принимает рабочую температуру, перемешиваясь и контактируя с перегородками — рекуператорами тепла. [c.77]

Чтобы проиллюстрировать вычисление излучательной способности полости, имеющей диффузно отражающие стенки, рассмотрим цилиндрическую полость, показанную на рис. 7.6. В этом случае нет необходимости выписывать уравнения в их более общем виде и можно перейти прямо к некоторым численным результатам. Полость, форма которой показана на рис. 7.6, очень похожа на полость, используемую на практике для реализации черных тел, применяемых при калибровке радиационных пирометров. Хотя для увеличения излучательной способности и уменьшения зеркальных отражений возможны и некоторые модификации (задняя стенка может быть скошенной или рифленой), простая форма, показанная на этом рисунке, позволяет продемонстрировать расчет в деталях без лишних геометрических усложнений. [c.329]

Рис. 7.6. Цилиндрическая полость черного тела, на которой приведены некоторые геометрические факторы, используемые при вычислении эффективных коэффициентов излучения элементов на задней е (г) и на цилиндрической еа(хо) стенках по методу интегральных уравнений.

Воспользуемся методом отражений для вычисления коэффициента излучения полости той же самой формы, что и в методе интегральных уравнений (рис. 7.9). Пусть полость единичного радиуса, длиной Е имеет апертуру радиусом R и координаты на цилиндрической и задней стенках х и г соответственно. Для эффективного коэффициента излучения центра задней стенки еа(го) можно записать [c.336]

Рис. 7.9. Цилиндрическая полость черного тела, на которой приведены некоторые геометрические факторы, используемые при вычислении Ва г) и еа(д ) по методу последовательных отражений. А представляет член при ри в уравнении (7,61) В — член при и С — член при р ш.

Остается проблема, как поступить с остающимися членами для п>2. Для случая цилиндрической полости третий член может быть найден без особенно больших трудностей, однако дальнейшее продвижение приводит к уровню сложностей, приближающемуся к сложностям метода интегральных уравнений. [c.337]

Возвращаясь теперь к проблеме цилиндрической полости, можно оценить третий и последующие члены в ряде последовательных отражений. Если считать, что на этой стадии излучение распределено равномерно по полости, то уравнение (7.47) приобретает вид [c.339]

Применение метода последовательных отражений к цилиндрической полости, имеющей вогнутое коническое основание, было исследовано в работе [11] для случаев изотермической и неизотермической полостей с диффузным и смешанным диффузно-зеркальным отражением. Сложность таких вычислений ограничивает число членов ряда до двух, тем не менее они оказались полезным руководством при конструировании полостей из материалов с низкой отражательной способностью. [c.341]

Продолжать исследование вопроса об излучательной способности зеркально отражающих полостей не имеет смысла, поскольку такие условия в термометрии встречаются редко. При высоких температурах чрезвычайно трудно сохранить зеркально отражающую поверхность. На полированной металлической поверхности, если держать ее достаточно долго при высокой температуре, всегда будут развиваться канавки на гранях зерен, а иногда и зернистая шершавость поверхности. Поэтому расчеты коэффициентов излучения полостей предпочтительнее выполнять для диффузного отражения. Вычисления для зеркальных условий в конических и цилиндрических полостях с наклонной или конической задней стенкой приводят к значениям излучательной способности, которые заметно превышают излу- [c.342]

В расчете излучательной способности влияние градиента температуры вдоль оси цилиндрической или конической полости учесть весьма просто. Значительно труднее такой градиент измерить на практике. По этой причине применение поправок, обусловленных наличием градиента температуры, можно рекомендовать только в тех случаях, когда нет способа устранить градиент температуры или когда его величина и распределение хорошо известны. [c.343]

На рис. 7.13 показана полость, сделанная из графита и используемая для реализации точки затвердевания золота при первичной калибровке фотоэлектрических пирометров. Однородность температуры обеспечивается помещением цилиндрической полости непосредственно в золото. Для исключения прямого зеркального отражения задняя стенка выполняется рифленой. Передняя стенка сделана из платинового диска с отверстием диаметром 1,5 мм. Как отмечалось выше, наличие слабо [c.346]

Полость сделана большой, чтобы при визировании нижней части цилиндра и обращенного конуса ее излучательная способность для теплового излучения при 273 К превышала 0,9999. Область длин волн, на которую приходится основная часть излучения при этой температуре, простирается от 2 до 200 мкм. На излучение за пределами этой области приходится лишь 0,1 % от полной энергии излучения. Температура полости измерялась восемью прецизионными платиновыми термометрами сопротивления, прикрепленными к различным частям полости. Однородность температуры в цилиндрической и конической частях была лучше, чем 1 мК. Внутренняя поверхность полости покрыта черной краской ЗМ-С-401, оптические свойства которой известны до длины волны 300 мкм. Вплоть до длины волны 30 мкм коэффициент отражения краски меньше 0,06. Таким образом, излучательная способность полости с достаточной степенью точности определяется только членом с р в уравнении (7.56) для углов падения больше 80° при всех длинах волн чернение приводит к преимущественно зеркальному отражению. [c.347]

В качестве источника холода в системах осушки сжатого воздуха достаточно эффективно могут применяться вихревые трубы. Использование их может быть продиктовано следующими соображениями простотой эксплуатации и малой стоимостью изготовления системы использованием не только холодного потока для охлаждения сжатого воздуха перед влагоотдели-телем, но и горячего потока для подофева сжатого воздуха после влагоотделителя, что также снижает относительную влажность. Как пример, можно рассмотреть осушитель, включающий вихревую трубу (ВТ) 1 и теплообменник 2 (рис. 5.24), Холодный воздух из ВТ поступает в межтрубный канал 5 для охлаждения протекающего по змеевиковой трубе 4 влажного сжатого воздуха, поступающего в нее через патру к 3. Охлажденный поток через патрубок 6 выходит во внутреннюю полость цилиндрического корпуса 7 и в нижнюю камеру теплообменника 8. Здесь под действием центробежной силы происходит сепарация конденсата, который стекает в нижнюю часть камеры, откуда удаляется через сливной кран 9. Осушенный таким образом воздух поступает в сопловой ввод 10 ВТ. Холодный поток, перемещаясь по патрубку и, попадает в канал 5. Нафетый поток выходит из осушителя через дроссельный вентиль /2 и патрубок 13. Холодный поток, подогретый в теплообменнике теплом охлаждаемого сжатого воздуха, по патрубку 14 поступает в трубопровод 15, где сме- [c.259]

Пистолеты-распылители фирмы Wagner (ФРГ) имеют разъемный корпус. Рукоятка и ствол соединяются резьбой соединением без ключа. В полости цилиндрической рукоятки размещен съемный фильтр для материала. Рукоятка снабжена поворотным штуцером для присоединения шланга. В полости ствола находится запорный шариковый клапан с пружиной и седлом. Ствол и рукоятка выполнены из алюминиевого сплава. [c.242]

Центробежное литье. При центробежной отливке жид кий металл вводится в быстровращающуюся форму, отбрасыва ется под действием цетробежных сил к стенке формы и затверде вает, образуя внутреннюю полость цилиндрической формы без применения стержня. [c.231]

Тангорра [17] исследовал зависимость между геометрическими формами полостей в пластинных конструкциях из пенистой резины и fp/ r ( коэффициентом подъемной силы на единицу поверхности ), а также величиной v = VtIVk- Рассмотрены проходящие (сквозные) полости цилиндрические, полуэллипсоидальпые, параболические, конические и цилиндрические, заканчивающиеся полу- [c.320]

Для смазки роликового 14 и шарикового 15 подшипников ведомого вала применена консистентная смазка. Смазка остальных подшипников ведущего и ведомого валов, а также смазка конических зубчатых колес обеспечивается разбрызгиванием масла коническими колесами в полости верхней части картера. Цилиндрические зубчатые колеса и подшипники оси смазываются разбрызгиванием масла цилиндрическими зубчатыми колесами в полости нижней части картера. В полость конических зубчатых колес смазку заливают через сапун в полость цилиндрических колес — через пробку 3. При заправке полости цилиндрических зубчатых колес масло заполняет сначала карман для смазки подшипника на оси колесной пары, а затем, переливаясь через порожек, заполняет полость нижней части картера. Для контроля уровня масла в верхней и нижней частях картера предусмотрены щупы 23. Масло при необходимости сливают через отверстия, заглушенные пробками 25 в нижних точках картера. В качестве смазки применяется то же масло, что и для редуктора тепловоза ТГМ4. [c.134]

Рис. 20. Примеры расположения отверстий в ЭИ для прокачки РЖ и определения расстояния Я а — е при ЭЭПр отверстий и полостей цилиндрической и призматической формы ж — при обработке фасонных полостей

Накопитель энергии с использованием плазмы. Устройство, получи 1азвание гомополярник , состоит из двух коаксиальных цилиндриче Лектродов, скрепленных по торцам дисками из термостойкого ди рика. Внутренняя полость цилиндрической камеры между электро [c.36]

В 1963—1964 гг. в МО ЦКТИ автором настоящей работы совместно с В. К. Ламба на IV рабочем участке воздушной петли были проведены эксперименты по определению локального коэффициента теплоотдачи в шаровой укладке с объемной пористостью т = 0,40. Для увеличения точности был сконструирован и изготовлен шаровой калориметр диаметром 90 мм из стали 1Х18Н9Т с внутренней цилиндрической полостью, в которой размещался электронагреватель. Укладка шаровых элементов для получения средней объемной пористости 0,40 была выполнена путем комбинации шарового электрокалориметра, шести малых шаровых долек, точки касания которых с исследуемым шаром располагались в плоскости, перпендикулярной оси канала, и четырех больших шаровых долек (по две дольки по оси канала до шара и две после), причем точки касания первых двух расположены в плоскости, повернутой на 90° относительно плоскости, в которой находятся две последних [c.82]

На рис. 15.12 представлена типовая конструкция из стандартного ряда волновых редукторов общего назначения —редуктор Вз-160 (разработка ВНИИредук-тора и МВТУ им. Н.Э. Баумана). Отличительные особенности конструкции двухопорный вал генератора соединение кулачкового генератора с валом с помощью шарнирной муфты (рис. 15.10, б) сварное соединение цилиндра гибкого колеса с дном шлицевое соединение гибкого колеса с валом соединение с натягом жесткого колеса с корпусом цилиндрическая форма внутренней полости корпуса без внутренних углублений и карманов, упрощающая отливку и очистку после литья и механической обработки. Другие рекомендации по проектированию корпусных деталей и крьииек приведены в гл. 17. [c.244]

Рассмотрим цилиндрический акустический интерферометр с площадью поперечного сечения А, заполненный газом со средней плотностью р, в котором скорость звука равна с. Обозначим акустический коэффициент затухания через а, длину волны — через Л, волновое число к=2п1Х и / г и Нг — коэффициенты отражения соответственно отражателя и излучателя, которые в общем случае могут быть комплексными. Сумма механического импеданса излучателя Zt и газа ZL(l) составляет полный импеданс Z(l), где I — длина полости, поскольку и сам излучатель, и газовый столб влияют на величину скорости. [c.102]

Будем вычислять эффективный коэффициент излучения е элементов на задней стенке и элементов вдоль цилиндрической стенки полости. Рассмотрим сначала цилиндрический элемент с1хп площади (1А( на расстоянии хо от задней стенки. Для [c.329]

Следует заметить, что в направлении к краям задней стенки наблюдается небольшое возрастание эффективного коэффициента излучения. В мелких полостях оно значительно более заметно, чем в глубоких. Его появление объясняется просто уменьшением телесного угла, под которым виден элемент из апертуры, при перемещении по направлению к кромке. Присутствие передней стенки с отверстием не только увеличивает коэффициент излучения по всей BHVTpeHHO TH полости, но дает и другой положительный эффект. При вычислении суммарной потери тепла наружу от внутренних стенок полости было найдено, что наибольщая часть теряется от тех частей цилиндрической стенки, которые имеют наибольщий телесный угол со стороны апертуры. Следовательно, в цилиндре, имеющем открытый конец, наибольшее количество тепла теряется от тех частей стенок, которые находятся вблизи открытого конца. Таким образом, наличие передней стенки не только заметно [c.333]

Рис. 7.7, Эффективные коэффициенты излучения элементов на задней и цилиндрической стенках полости (рис. 7.6) для Ци=% Вш=0,5 и различных размеров апертуры, вычисленные по методу интегральных уравнений Бедфорда и Ма [9] [/ — уравнения (7.42)—(7.44)] и по методу ряда последовательных отражений [2 — уравнения (7.56), (7.57)].

КИЙ К точному, применение уравнения (7.53) к другим полостям, форма которых отличается от сферической, приводит к большой погрешности. В частности, для длинных цилиндрических полостей формула Гуффе дает сильно заниженные значения коэффициентов излучения. Легко понять, почему это происходит. После первого отражения от основания цилиндра большая часть отраженного излучения падает на элементы стенки вблизи основания, и поэтому после второго отражения полость покидает относительно малое количество излучения по сравнению с предсказанным формулой Гуффе. Однако после нескольких отражений распределение излучения становится более равномерным. В пределе больших п излучение, отраженное от полости, должно составлять приблизительно ри,5/5 от излучения, остающегося в полости после /г-го отражения. После ( +1) отражения получим рш (5/5)(1—з/З) для доли от излучения, оставшегося после п-го отражения, а после (п-Ь2)-го Рю з/3) (1—з/З) от того же излучения и т. д. Другими словами, как только излучение становится существенно диффузным во всей полости, приближение Гуффе оказывается справедливым. [c.339]

Расчет влияния температурного градиента для различных цилиндрических, конических и цилиндроконических полостей был выполнен в 1974 г. Бедфордом и Ма [9]. [c.343]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...