Кривая изгиба

Форма кривой изгиба для различных форм колебаний определяется нормальной функцией (а) при i = 2 = 0 и Сг—Сс [c.124]

Таким образом, кривая изгиба при колебаниях складывается из синусоид с различным числом полуволн, и общее решение (3.161) имеет вид [c.124]

Коэффициенты концентрации напряжений верхняя кривая — растяжение тонкой пластины с поперечным отверстием, h=P/F , где Ffi=b (D — а) нижняя кривая — изгиб вала с поперечным отверстием ан=М /1Г , где [c.330]

Кривые изгиба термобиметаллов в зависимости от температуры и толщины пластин термобиметалла показаны на фиг. 14—20. [c.630]

Мы получаем совершенно те же равенства, как и для нити, висящей в вертикальной плоскости. Из этого следует, что развертывая поверхность цилиндра на плоскость, мы для кривой изгиба нити получим обыкновенную цепную линию. Легко вывести обычные формулы, относящиеся к ценной линии. Так, из (С) и (9) мы получаем [c.58]

Приведем методику расчета изгибающегося скребкового конвейера. Длина кривой изгиба L (см. рис. 6. 5) определяется конструкцией конвейера, шаг передвижки а диктуется условиями работы. Радиус RQ находим из геометрической зависимости (2/ о) = [c.193]

Длина кривой изгиба L 13,5 [c.194]

Максимальное натяжение цепей в зависимости от места расположения на конвейере кривой изгиба может быть различным. Так как кривая изгиба конвейера в процессе его работы перемещается, соответственно изменяются и натяжения цепей. Однако, ввиду того, что все функции, приведенные в табл. 6. 3, линейны относительно аргумента Ll, то максимальное натяжение каждой цепи может быть либо при Тх =0, либо при = Ь он — Этот вопрос может быть исследован в каждом частном случае. Однако, поскольку подобное исследование громоздко, проще вести расчет сразу для двух вариантов расположения кривой изгиба при Ll = о и L. [c.196]

Запись диаграммы изгиба невоз.можна при нагружении образца двумя силами (см. рис. 3, б) поэтому кривую изгиба при такой схеме нагружения можно построить по точкам, пользуясь прогибомером. [c.462]

Заметим, что в отличие от формулы (11.27) или (11.30) по формуле (11.32) никогда не может получиться точного решения, так как кривая изгиба от сосредоточенной силы не совпадает с истинной формой изгиба при колебаниях. [c.37]

Уравнение (III.50) совпадает с уравнением (11.160), полученным выше как условие для определения собственных частот поперечных колебаний той же системы при отсутствии вращения. Следовательно, критические скорости вращения многодискового вала равны частотам свободных колебаний изгиба того же вала, подсчитанным при отсутствии вращения. Этот вывод, являющийся обобщением результата, найденного для вала с одним диском, позволяет для определения со, р воспользоваться всеми способами, указанными при рассмотрении линейных систем с несколькими степенями свободы. Каждой из критических скоростей соответствует особая форма кривой изгиба вала, совпадающая с одной из собственных форм колебаний изгиба. [c.182]

Анализ формы колебаний по первому приближению показывает, что кривая изгиба оси бруса на консолях близка к прямой. Это свидетельствует о большой жесткости челночных коробок и указывает на возможность в первом приближении считать их абсолютно твердым телом. Такое предпо ложение позволяет перейти к более простой расчетной схеме. [c.200]

Кривые изгиба — Влияние температуры 4 — 244 Влияние толщины 4 — 244 [c.300]

Кривые изгиба для чугуна и стали показаны на фиг. 59. Так как изгибающий момент прямо пропорционален величине упругой стрелы прогиба, то на кривых изгиба могут быть [c.29]

Фиг, 59. Кривые изгиба 1 — чугун [c.30]

Откладывая на оси абсцисс величину fs (фиг. 60) и проводя прямую аЬ, параллельную начальной прямолинейной части кривой изгиба, определяют ординату и по ней вычисляют величину 0 4 согласно формуле (4), [c.30]

При вполне вязком разрушении нагрузка возрастает по плавной кривой до максимума и затем ещё более плавно убывает до нуля. Поверхность излома образца— серая, матовая. Понижение температуры испытания способствует хрупкому разрушению и сначала сказывается появлением на кривой изгиба участков, параллельных оси ординат (срыв нагрузки), соответствующих хрупкому разрущению (появлению трещин) в некоторой части сечения образца. В этих местах предел текучести, повышенный объёмным напряжённым состоянием, достигает величины сопротивления отрыву. Перемежающиеся срывы и плавные [c.37]

При достаточном понижении температуры на кривой изгиба по достижении максимума [c.37]

Полагая, что радиальная ось обода при изгибе является касательной к кривой изгиба оси диска на радиусе Ха, можно определить величину прогиба обода на любом радиусе х по формуле, аналогичной формуле (353) [c.287]

Метод балансировки по формам колебаний можно несколько усовершенствовать, исходя из следующих соображений. Если при уравновешивании вдали от критических скоростей вращения установить на ротор системы пробных грузов сразу для всех форм колебаний, то по условию ортогональности каждая из систем будет влиять лишь на прогиб по своей форме. Все эти системы пробных грузов в векторной сумме образуют одну систему пробных грузов, по форме повторяющую кривую изгиба ротора с исходной неуравновешенностью. Это дает возможность уравновешивать ротор в такой последовательности [c.18]

Определенная таким образом величина приведенной массы балки получена все же в предположении, что масса балки невелика по сравнению с массой груза Q, так как мы пренебрегаем влиянием собственного веса балки на кривую изгиба ее оси уравнение же изогнутой оси (29.31) соответствует случаю приложения одного сосредоточенного груза посредине пролета. [c.510]

Таким образом, при подсчете периода собственных колебаний уравнение кривой изгиба играет весьма малую роль, лишь бы был сохранен общий характер изогнутой оси балки. [c.510]

Составной стержень со своими связями сдвига и поперечными связями представляет собой статически неопределимую систему. Будем рассчитывать ее методом сил, выбрав в качестве основной системы стержень, лишенный связей сдвига, действие которых заменим функциональными неизвестными Т-, где /- индекс, означающий номер шва (см. рис. 24). Благодаря абсолютно жестким поперечным связям данная система эквивалентна п + 1 совместно изгибаемым отдельным стержням по одинаковой кривой изгиба у(х), где п — число швов стержня. [c.26]

Если М > О, то кривизна кривой изгиба также положительна [c.128]

Первая часть полученного равенства легко вычисляется на основании построенной кривой изгиба. [c.261]

Общая формула (25) дает возможность получать и дальнейшие приближения для величины р. В самом деле, исходя из определенной формы изгиба, мы получаем для критической скорости величину, большую действительной. Для получения точного значения ш р нужно из всех возможных форм изгиба выбрать ту, которой соответствует минимум выражения (25). Общее решение этого вопроса представляет задачу вариационного исчисления. Мы можем как угодно близко подойти к этому решению и подобрать кривую изгиба, сколь угодно близкую к действительной, или следующим путем задаемся формой кривой изгиба и представляем прогиб т] в виде ряда [c.261]

Фиг. 18. Кривые изгиба одного вида термоби-ыеталла в полосах различной толщины (от 2 до 0.3 мм) при различных температурах.

Фиг. 20. Кривые изгиба некоторых термобиме-таллов (состава указанного в тапл. 14) в зависимости от температуры.

Рекомендуемая температцра работы — это температура, до максимального значения которой сохраняется достаточная чувствительность термобиметалла (исходя из кривой изгиба, выражающей зависимость между деформацией и температурой) Для некоторых марок термобиметалла рекомендуемая температура работы определяется отсутствием остаточной деформации после нагрева до верхнего значения рекомендуемой температуры и охлаждения. [c.335]

Рис. 51. Кривые ползучести полиэфирного стеклопластика, армированного тканью Я сплошные кривые — растяжение при 50%-ной относительной влажности, штрихнунктирные кривые — изгиб в воде

Кривые изгиба термобиметаллов в зависимости от температуры пока-Фиг, 247. Кривые изгиба термо- заны на фиг. 247. биметаллов (Rohn). Зависимость изги- [c.244]

Изоэнтальпа, проходящая через состояние 1, является линией Фан-но для нулевого (пренебрежимо малого) расхода. Для больших значений расхода кривая изгибается при уменьшении энтальпии в сторону больших значений энтропии. При некотором давлении энтропия достигает максимума (точка т на рис. 18-9) за точкой максимума энтропия уменьшается при любом изменении давления. Поскольку адиабатическое изменение с уменьшающейся энтропией противоречит второму закону, расширение при постоянной площади сечения не может продолжаться по другую сторону точки т. Если давление в выхлопной. камере ниже, чем давление в точке т, то падение давления от этой точки до выхлопного давления должно происходить вне трубы, т. е. там, где струя не ограничена каналом постоянного сечения. Всякое элементариое изменение состояния вдоль кривой в точке максимальной энтропии является изменением при постоянной энтропии поэтому можно гааписать [c.181]

Олмонд и др. [4] анализировали ряд статей по вопросам разрушения слоистых металлических материалов, а также провели количественное исследование факторов, управляющих распространением трещин в слоистых материалах. В работе были получены кривые изгиба при динамическом ударном нагружении слоистых материалов из мягкой стали, соединенной медью, припоем, эпоксидной смолой и резиной. Установлено, что первоначальные разрушающие нагрузки и нагрузки после разрушения согласуются с величинами, предсказанными на основании простых геометрических соображений и известных свойств материалов (рис. 21). [c.69]

Из опытов с прямоугольными балками Дюпэн находит, что прогибы обратно пропорциональны ширине балки и кубу ее толщины. Он устанавливает также, что прогибы пропорциональны кубу пролета. Сопоставляя геометрически подобные балки из одного и того же материала, он заключает, что кривизна изогнутой оси посредине пролета, обусловленная действием собственного веса балки, постоянна, а прогибы пропорциональны квадратам линейных размеров. Исследуя форму кривой изгиба при загружении балки силой, приложенной в середине пролета, он находит, что эта кривая с достаточной точностью может быть представлена гиперболой. Из этих экспериментов Дюпэн извлекает яд выводов, касающихся прочности и прогибов обшивки деревянных судов. Все эти результаты были получены им до выхода в свет книги по сопротивлению материалов Навье. [c.101]

Имея кривую изгиба бесконечнодлинного стержня под действием силы Р, приложенной в начале координат, легко найти прогиб точки, соответствующей началу координат, при действии любой системы сосредоточенных сил. На основании теоремы о взаимности перемещений заключаем, что кривая, представленная на рис. 2, есть линия влияния для прогиба стержня в начале координат. Следовательно, прогиб при действии системы сосредоточенных сил представится формулой [c.327]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...