Схемы по свободному телу

Зону неподвижной жидкости за телом в классической теории струй ( 12 гл. 7) можно рассматривать как каверну, простирающуюся в бесконечность. Как было установлено в 12, в случае неограниченного потока на свободной границе такой каверны о = Ро — Р ив силу (7-103), число кавитации о = 0. На этом основании струйное обтекание тела по классической схеме Гельмгольца—Кирхгофа ныне трактуется как предельный случай кавитационного течения при о —> 0. [c.290]

Основное предположение линейной механики разрушения состоит в том, что трещина распространяется тогда, когда величина коэффициента интенсивности достигает критического значения, характерного для данного материала. Совершенно эквивалентная формулировка этого предположения состоит н том, что сила G, движущая трещину, превосходит критическое значение — сопротивление распространению трещины. Формула (19.4.4) утверждает эквивалентность двух этих формулировок. Что касается механического содержания принятой гипотезы и всей теории в целом, на этот вопрос можно ответить по-разному, а в рамках формальной теории вообще его можно не ставить. Тем не менее некоторые соображения могут быть высказаны. В оригинальной работе Гриффитса предполагалось, что освобождающаяся при росте трещины упругая энергия расходуется на увеличение поверхностной энергии если есть поверхностная энергия на единицу площади, то сила сопротивления движению трещины G = Анализ Гриффитса в течение долгих лет считался безупречным, хотя в нем содержится некоторый органический дефект. Энергия поверхностного натяжения вводится в уравнения теории как нечто данное и постороннее по отношению к упругому телу. На самом деле, поверхностная энергия есть энергия поверхностного слоя, свойства которого в той или иной мере отличаются от свойств остального материала и при решении задачи теории упругости этот поверхностный слой нужно как-то моделировать. Простейшая схема будет состоять в том, чтобы рассматривать поверхностный слой как бесконечно тонкую пленку с постоянным натяжением 7. Если контур свободного отверстия имеет кривизну, то поверхностное натяжение дает нормальную составляющую силы на контуре. При переходе к разрезу, в вершине которого кривизна становится бесконечно большой, поверхностное натяжение создаст сосредоточенные силы. В результате особенность у кончика трещины оказывается более высокого порядка, а именно, вида 1/г, а не 1/У г. На это обстоятельство было обращено внимание Гудьером, однако полное решение задачи было опубликовано много позже. В связи с этим можно выразить сомнение, связанное с тем, в какой мере пригодно представление о поверхностном натяжении в твердом теле как о натянутой бесконечно тонкой пленке, а особенно в какой мере эта идеализация сохраняет смысл при переходе к пределу, когда отверстие превращается в бесконечно топкий разрез. [c.664]

Схема Кирхгоффа (рис. II.2, а) — одна из старых известных схем — предполагает струйное течение вблизи тела, уходящее вниз по потоку на бесконечность, так что давление внутри каверны скорость свободной струи на границе = V , а число кавитации х = 0. [c.56]

На рис. 29.2 показана схема свободного движения воздуха около нагретых горизонтальных труб различных диаметров. В случае малого диаметра (d = 28 мм) восходящий поток сохраняет ламинарный режим даже в области, расположенной над трубой. При большом диаметре (d = 250 мм) переход в турбулентный режим происходит в пределах поверхности. Следовательно, когда размеры тела по высоте незначительны, то ламинарный характер восходящего потока может сохраняться на всем протяжении поверхности тела. [c.353]

Вычислим силу сопротив.ления при обтекании идеальной несжимаемой жидкостью (р1 = рз) тела в цилиндрической трубе по схеме на рис. 40. В этом случае, опытными данными, предполагается, что за телом образуется ограниченная свободной поверхностью тока область (область на рис. 40), в которой имеется газ или пары жидкости с некоторым давлением р . Как и раньше, примем, что в набегающем потоке далеко впереди имеется однородное поступательное движение жидкости, далеко сзади также получается однородное поступательное движение с давлением рз и скоростью г 2j но сзади асимптотическое значение площади сечения жидкости равно А <С <5. [c.76]

В цилиндрическую камеру диаметром D и высотой 1 тангенциально вводился поток воды или воздуха, который далее, как в центробежной форсунке, выходил по трубке диаметром d и длиной i в ту же среду, т. е. вода в воду, воздух в воздух. Для наблюдения через два инжектора (верхний и нижний) вводилась краска. Наблюдение велось при ступенчатом увеличении скорости. При Re < 300 поток занимал все поперечное сечение трубки диаметром d на всей ее длине L. При увеличении скорости на выходе из трубки появлялась застойная зона, схема которой показана в [12] (рис. 5.2). Застойная зона обтекалась потоком как некое осесимметричное тело. При дальнейшем увеличении скорости застойная зона продвигалась против направления потока, образуя за собой след до тех пор, пока не достигала торцевой стенки цилиндрической камеры. В следе формировалось обратное течение, из которого жидкость поступала в прямой кольцевого сечения поток и снова уносилась из трубки свистка. Взаимодействие между обратным приосевым течением и прямым кольцевым, различные стадии которого показаны на рис. 5.3 [12], приводило к вибрации потока и свисту, что и представляло собой рабочий процесс вихревого свистка. С нашей точки зрения, экспериментальные результаты, полученные в [12], свидетельствуют о том, что в вихревом свистке при автомодельном режиме течения должна была образоваться свободная поверхность, если бы при подаче тангенциально в свисток воды выброс потока происходил бы не в воду, а в воздух. При этом свисток стал бы центробежной форсункой и наблюдавшаяся осцилляция прекратилась бы. Об этом, в частности, свидетельствует явление, замеченное автором [12], состоявшее в том, что при вводе через торец трубки цилиндра определенного диаметра, по нашему мнению, близкого к диаметру возможной свободной поверхности, динамические явления, т. е. вибрации и свист, прекращались. Эксперимент [12] свидетельствует, таким образом, о том, что для получения кольцевого течения необходимо обеспечить беспрепятственное развитие свободной поверхности. [c.88]

Результаты опытов и схема экспериментальной установки представлены на рис. 1, 2 и 3. На рис. 2 дана зависимость интенсивности испарения от общего давления при скоростях движения тела до 50 лг/се/с. Кривая 1 показывает эту зависимость при свободной конвекции, а остальные кривые характеризуют интенсивность испарения при вынужденной конвекции. Как видно из кривой 1, при давлениях, начиная с атмосферного и до 40 мм рт. ст., интенсивность испарения с понижением давления возрастает незначительно. В этом диапазоне давлений проявляются чисто молекулярные процессы переноса тепла и вещества, которые определяются теплопроводностью и диффузией. При давлениях 40 мм. рт. ст. и ниже происходит турбулизация пограничного слоя интенсивным и неравномерно выходящим с поверхности потоком испарившейся массы вещества, которая, судя по интенсивности испарения, достигает своего максимального значения при давлениях 0,5 мм рт. ст. При дальнейшем понижении давления вплоть до 0,1 мм рт. ст. интенсивность испарения [c.219]

Схема возникновения новой фазы, состоящая из двух стадий — зарождения и диффузионного роста, часто называется нормальной. По этой схеме происходит не только конденсация, но и почти все (почему почти , станет ясно из дальнейшего) другие известные нам превращения — кристаллизация, распад твердых растворов, упорядочение и т. д. Конечно, в каждом случае есть свои отличительные черты, но общий механизм превращения один и тот же сначала в теле старой фазы должны появиться зародыши новой (или новых) фазы, а затем вырасти за счет диффузии, И клавиши у всех превращений одни и те же разность свободных энергий фаз, межфазная поверхностная энергия и коэффициенты диффузии компонентов. [c.210]

При отсутствии касательных сил трения, два параллельно движущихся слоя идеальной жидкости могли бы иметь совершенно произвольные скорости, свободно скользить друг относительно друга. Этот факт находится в явном противоречии с принципом непрерывности поля скоростей, положенным ранее в основу кинематики и динамики жидкости и газа. Можно было бы ожидать при этом, что схема идеальной жидкости должна привести к результатам, далеким от реальности, бесполезным для практики. Однако это не так. Теория идеальной жидкости в большинстве случаев с достаточной для практики точностью описывает обтекание тел, оценивает распределение давлений по поверхности обтекаемых тел, дает суммарную силу давления потока на тело и мн. др. Причиной достаточного совпадения с опытом столь, па первый взгляд, отвлеченной, идеализированной схемы служит дополнительное допущение о сохранении и для идеальной жидкости принципа непрерывности распределения механических и термодинамических величин в движущейся среде. В этом фундаментальном принципе механики сплошной среды заложена главная качественная сторона физического механизма молекулярного обмена в жидкостях и газах, приводящего, с одной стороны, к непрерывности полей физических величин и, с другой, к наличию трения и теплопроводности. [c.124]

Реальная жидкость не допускает наличия разрывов непрерывности элементов ни внутри движущегося потока, ни на границах его с твердым телом. В действительности жидкость или газ не могут скользить вдоль поверхности твердого тела скорости тех частиц, которые граничат с твердой стенкой, равны нулю, жидкость, как бы прилипает к поверхности тела. Однако эта скорость резко возрастает при удалении от поверхности тела и на внешней границе весьма тонкого, по сравнению с размерами тела, пограничного слоя достигает значений, соответствующих схеме свободного скольжения идеальной жидкости. В этом вторая причина возможности применения схемы идеальной жидкости для расчета обтекания важных для практики тел плавной, вытянутой формы (крыло, фюзеляж, лопатка рабочего колеса турбомашины и др.). В случае плохо обтекаемого тела пограничный слой отрывается от поверхности тела и значительно искажает картину обтекания тела идеальной жидкостью. [c.125]

При необходимости перемещать несущие органы на большие расстояния (для изменения плоскости траектории), при которых радиально-осевые копиры не могут обеспечить нормальных условий работы ролика, перемещение радиальных ползунов следует осуществлять по схеме, аналогичной схеме перемещения для круглых тел, т. е. посредством отдельных приводных ползунов и реечной передачи. Для возможности же свободного радиального перемещения несущих органов в секторах приема и передачи поворотное звено, на котором монтируется несущий орган, располагается не на радиальном ползуне, а на помещенном в нем подвижном стержне, ограниченном в радиальных направлениях двумя подпружиненными упорами, подобно описанным выше. [c.149]

Такое центрирование является более технологичным по сравнению с рассмотренными выше. Положим, что детали 1 -л 2, имеющие форму тел вращения, соединены с помощью радиально расположенных цилиндрических штифтов 3 (рис. 2.45). Штифты закреплены в одной из центрируемых деталей и свободно входят в отверстия другой. При такой схеме соеди- [c.72]

Таким образом, характер свободного движения среды зависит ог размеров нагретой поверхности плиты и от ее положения. Приведенные простые. примеры, конечно, не исчерпывают всех случаев свободной конвекции они являются примерами свободного движения в большом пространстве. При этом нагретая жидкость отдавала воспринятое тепло где-то вдали от горячего тела, в результате чего процесс охлаждения не влиял на процесс нагрева. Характер перемещения среды при свободном движении в малом объеме значительно усложняется. Сложность его заключается в том, что нагрев теплоносителя не отделен, как в предыдущем случае, от последующего его охлаждения. В силу близости нагревающих и охлаждающих поверхностей возникает их взаимное влияние 1на перемещение теплоносителя и на процесс теплообмена, что вообще усложняет явление свободной конвекции. Так, например, в малом объеме, представляющем собой вертикальный канал, образованный двумя стенками, поверхности которых имеют температуры и /о, перемещение теплоносителя, имеющего температуру t, будет протекать по схеме фиг. [c.284]

Для выяснения основных свойств сил трения произведем опыт по схеме, представленной на рис. 6.2, а. К телу В, находящемуся на неподвижной плите О, присоединена перекинутая через блок С нить, свободный конец которой снабжен опорной площадкой А. Если площадку А постепенно нагружать, то с увеличением ее общего веса будет возрастать натяжение нити 5, Которое стремится сдвинуть тело вправо. Однако пока общая Нагрузка не слишком велика, сила трения Т будет удерживать Тело В в покое. На рис. 6.2, б изображены действующие на тело В силы, причем через Р обозначена сила тяжести, [c.95]

Электроконтактными датчиками фиксируются моменты прохождения ударной волны или поверхности тела через реперные точки базы измерения О или и. При замыкании электроконтактного датчика простейшей электрической схемой вырабатывается импульс тока, который регистрируется электронным осциллографом. По полученным осциллограммам определяются промежутки времени между моментами срабатывания нескольких датчиков, установленных на пути ударной волны в образце или на пути движения свободной поверхности. Расстояние между датчиками измеряется с высокой точностью, поэтому по измеренным интервалам времени легко находится скорость ударной волны или скорость движения поверх-ности образца либо ударника. Установкой многих датчиков в одном опыте обеспечивается фиксация возможных перекоса и искривления волнового фронта, что после введения соответствующих поправок повышает точность измерений. В зависимости от конструкции датчиков разброс моментов их срабатывания может составлять 1 — 10 не. Дополнительную погрешность в результаты измерений вносит искажение сигналов в регистрирующей аппаратуре и соединительных кабелях. [c.53]

Схема плоского ограничителя скорости приведена на рис. 38. В корпусе 9 на консольной оси 8 насажен шкив 10, огибаемый канатом, который связан с кабиной. На осях 6, закрепленных в торцовой стенке шкива, установлены плоские сегментные грузы 4, свободные концы которых соединены тягами 2 с балансиром 7, закрепленным на оси 8. Пружины 3, натяжение которых можно регулировать гайками 5, постоянно отклоняют грузы 4 к центру. Если шкив 10 превышает заданное число оборотов, возрастающая центробежная сила преодолевает действие пружин 3 и раздвигает грузы 4 по направлению от центра. При этом грузы 4 одновременно заклиниваются при помощи двух роликов 1 между внутренней стенкой корпуса 9 и двумя выступами на торцовой стенке шкива, что приводит к остановке вращения шкива 10 при любом положении балансира 7. При этом также тормозится канат, приводящий органичи-тель и расположенный в желобе шкив 10. Канат связан с механизмом включения ловителей. [c.55]

По третьей схеме (рис. 28, е) груз перемещают низкими скребками, высота которых в несколько раз меньше высоты бортов желоба. Груз здесь образует сплошное тело волочения высотой, превышающей высоту скребка. Процесс сплошного волочения основан на том, что сила сцепления верхнего свободного слоя В груза с нижним принудительно перемещаемым слоем Н, действующая на границе Г этих слоев, может превышать силу трения W верхнего свободного слоя о стенки желоба и усилие W, [c.108]

Плотностью упаковки атомов в кристаллической решетке называют объем, занятый атомами, которые условно рассматривают как достаточно жесткие шары (см. рис. 36). Ее определяют как отношение объема, занятого атомами, к объему ячейки. Плотность упаковки в о. ц. к. решетке 0,68, в г. ц. к. и г. п. у. 0,74. Компактность расположения атомов не следует связывать с размерами наибольших межатомных промежутков в кристаллической решетке. Например, общий объем межатомных промежутков в о. ц. к. больше, чем в г. ц. к. решетке, но отдельные промежутки в г. ц. к. по размерам превосходят самые крупные промежутки, встречающиеся в о. ц. к. Из схем (см. рис. 36) видно, что атомы внутри твердого кристаллического тела свободно перемещаться не могут. [c.115]

Различие в свойствах металлов, полупроводников и диэлектриков можно понять, если учесть, что электроны в твердом теле (кристалле) располагаются по квантованным энергетическим зонам (состояниям), причем существуют такие области значений энергий, которые не могут быть заняты электронами. Эти области называют запрещенными зонами. Важнейшие свойства (электрические, магнитные, оптические и др.) твердых тел объясняются энергетическим состоянием валентных электронов, поэтому на схемах энергетических состояний (рис. 5.1) изображают две разрешенные энергетические зоны валентную зону, соответствующую нормальным (невозбужденным) состояниям валентных электронов и ближайшую к ней зону возбужденных состояний электронов, которая называется зоной проводимости. Такое название связано с тем, что при отсутствии внешних возбуждений в ней нет электронов. Когда же, получив энергию извне (от облучения, нагрева), электрон перейдет в эту зону, то он может свободно изменять свою энергию, двигаясь под действием внешнего [c.22]

В настоящее время активно развиваются методы решения задач генерации поверхностных гравитационных волн поступательно движущимся телом, позволяющие учитывать нелинейность граничных условий на свободной поверхности и контуре. Полученные результаты в значительной мере отражены в обзорных работах [1-3]. Наибольшие успехи достигнуты при обтекании особенностей [4—7]. Рассмотрение цилиндрических форм при нелинейных граничных условиях было начато в [8]. Среди последних работ этой области отметим исследования [9, 10]. Применению так называемой двойной модели [11], связанной с введением зеркально отображенного контура, посвящены работы [12-14]. Обтекание тонкого профиля по схеме возмущений [15] рассматривалось в [16, 17]. Границы применимости теории возмущений подробно исследованы в [4]. Тонкий профиль в полной нелинейной постановке исследовался в [18]. Методы конечных и граничных элементов для решения задачи о движении подводного крыла применялись в [19, 20]. В [21, 22] предложен метод для вычисления полностью нелинейного течения около подводного крылового профиля, в котором решение опирается на панельный метод высокого порядка. [c.165]

Конструкция мотор-редуктора, показанная на рис. 3.22, представляет собой конструктивно объединенные планетарно-зубчатый редуктор, выполненный по схеме 2К-Н, и электродвигатель. На свободный конец вала 1 насажена зубчатая полумуфта /5, с помощью которой через двойную зубчатую муфту 14 крутящий момент передается на солнечную шестерню 8. Шестерня 8 находится в зацеплении с сателлитами//, установленными в водиле 7 на двухопорные оси 9 с помощью самоустанавливающихся подшипников 10. При работе передачи шестерня 8, плавая на зубчатой муфте 14, допускающей смещение и перекос оси шестерни 8 относительно оси вала электродвигателя, устанавливается в положение, обеспечивающее достаточно равномерное распределение нагрузки среди сателлитов //, которые в свою Очередь самоустанавливаются на опорах 10 и обеспечивают равномерное распределение нагрузки подлине зубьев. Зубчатый венец 12 запрессован в корпус 6 и закреплен штифтами. Перемещение шестерни 8 и муфты 14 в осевом направлении ограничено упором 5 и стопорными кольцами 2. Водило 7, выполненное заодно с выходным валом, вращается на двух шарикоподшипниках. Для заливания масла предусмотрено отверстие в верхней части корпуса, закрытое пробкой с отдушиной /5, для слива — отверстие, закрытое пробкой 3. В качестве уплотнений для неподвижных соединений применимы прокладки, для подвижных соединений — резиновая манжета. Уровень масла контролируется по маслдуказа-телю 4. Смазывание деталей редуктора производится из общей масляной ванны зацепления — окунанием, подшипников — разбрыз- [c.38]

Рассмотрим тонкий кавитирующий профиль, совершающий вблизи свободной поверхности колебания малой амплитуды по закону /г х, t) в потоке жидкости, имеющем постоянную скорость Уоо. [69]. Предположим, что каверна замыкается далеко за телом, что соответствует малым числам кавитации и. Отрыв струй происходит в произвольных фиксированных точках нагнетающей и засасывающей сторон профиля. В качестве схемы замыкания каверны примем схему М. Тулина с двойными спиральными вихрями, уже рассмотренную в гл. И. [c.176]

Эксперименты по комптоновскому рассеянию имеют давнюю историю, иосходящую к дв/адцатым годам нашего века. Однако полное теоретическое понимание этого явления достигнуто примерно Десять лет назад, что связано с существенным прогрессом в области экспериментальной техники, т. е. разработкой новых источников излучения, датчиков, измерительных схем, позволяющих осуществлять компьютерную обработку результатов. Представляет весьма важный практический интерес то обстоятельство, что, поскольку в отличие от эффекта де Гааза — ван Алфена, комптоновское рассеяние не кмеет принципиальных ограничений относительно средней длины свободного пробега электронов, его можно эффективно использовать не только применительно к металлическим твердым телам, но и в случае аморфных диэлектриков или жидкостей [21]. Эксперименты по комптоновскому рассеянию в аморфных твердых телах проведены на сплавах Fe — В [22, 23], Со — Р.[23, 24], Ni — В [25], Ni — Р [23, 24]. В этих экспериментах в качестве источника Y-излучения с энергией 59,54 кэВ использовался радиоактивный изотоп 2 "Ат. Энергия, рассеиваемая образцом, непосредственно реги- [c.190]

Более сложные модели виброперемещения. В качестве примеров более сложных моделей процессов виброперемещения рассмотрим системы соответственно с двумя и тремя степенями свободы, схемы которых и уравнения движения приведены в пп 8 и 9 таблицы. Первая система (п. 8) представляет собой гело, рассматриваемое в виде материальной точки, которое движется по шероховатой наклонной плоскостн. совершающей гармонические колебания в двух взаимно перпендикулярных направлениях [4, 8]. Приняты следующие обозначения т — масса тела g — ускорение свободного падения а — угол наклона плоскости к горизонту Т и Q — соответственно продольная и поперечная постоянные силы, действующие на тело F — сила сухого трения N — нормальная реакция А и В — амплитуды продольной и поперечной составляющих колебаний плоскости е — сдвиг фаз (О — частота колебаний / н — соответственно коэффициенты трення скольжения и покоя и Л — соответственно коэффициенты восстановления и мгновенного трения при соударении тела с плоскостью [c.256]

В этой главе рассмотрены вопросы численного интегрирования линейных и нелинейных краевых задач для систем обыкновенных дифференциальных уравнений, возникающих при исследовании прочности, устойчивости, свободных колебаний анизотропных слоистых композитных оболочек вращения после разделения угловой и меридиональной переменных. В предыдущих главах было показано, что корректный расчет таких оболочек и пластин в большинстве случаев требует привлечения неклассических дифференциальных уравнений повышенного порядка. Там же (см. параграфы 4.1, 4.4, 5.2, 6.2) отмечалась важная особенность таких уравнений — существование быстропеременных решений экспоненциального типа, имеющих ярко выраженный характер погранслоев и существенных лишь в малых окрестностях краевых закреплений, точек приложения сосредоточенных сил, мест резкого изменения геометрии конструкции и т.д. Стандартные схемы численного интегрирования краевых задач на таком классе дифференциальных уравнений малоэффективны — попытки их применения встречают принципиальные трудности, характер и формы проявления которых подробно обсуждались в параграфе 4.1 (см. также [136]). Добавим к этому замечание о закономерном характере данного явления — существование решений экспоненциального типа с чрезвычайно большим (по сравнению с длиной промежутка интегрирования) показателем изменяемости в неклассических математических моделях деформирования тонкостенных слоистых систем, дифференциальными уравнениями которых учитываются поперечные сдвиговые деформации, обжатие нормали и другие второстепенные" факторы, естественно и необходимо. Такие решения описывают краевые эффекты напряженного состояния, связанные с учетом этих факторов, и существуют не только у неклассических уравнений, установленных в настоящей монографии, но и в других вариантах неклассических уравнений повышенного порядка, что уже было показано (см. параграф 4.1) на конкретном примере. Болес того, подобные явления наблюдаются не только в теории оболочек, но и в других математических моделях механики и физики. Известным классическим примером такого рода может служить течение Навье—Стокса — при малой вязкости жидкости, как впервые было показано Л. Прандтлем (см., например, [330]), вблизи обтекаемого тела возникает зона пограничного слоя. Такие задачи согласно известной [56, 70 и др.] классификации относятся к классу сингулярно возмущенных, т.е. содержащих малый параметр и претерпевающих понижение порядка, если положить параметр равным нулю. Проблема сингулярных возмущений привлекала внимание многих авторов [56, 70, 173, 190 и др.]. Последние десятилетия отмечены значительными достижениями в ее разработке — в создании и обосновании методов асимптотического интегрирования для различных [c.195]

Достаточно простым и эффективным способом феноменологического моделирования процесса разрушения как для однородных материалов, так и для компонентов КМ с учетом их взаимодействия при реализации явных схем расчета являются корректировка напряжений в расчетных ячейках или дискретных элементах при превышении напряжений, деформаций или их комбинаций заданных предельных значений и последующее изменение жесткостных соотношений между приращениями деформаций п напряжений. Некоторые варианты таких способов моделирования разрушения в однородных материалах приведены в работах [100, 109, 136]. Образование в теле несплошностей или трещин требует использовать в расчетах трудоемкие алгоритмы перестройки сетки [52, 53] с выделением способных поверхностей и отслеживанием взаимного расположения границ образовавшихся пустот. Существенное упрощение таких алгоритмов достигается включением в расчет разрушенных элементов , которые представляют собой дискретные элементы или лагранжевы ячейки из материала с измененными (ослабленными) жесткостными свойствами. При этом не возникает необходимости в перестройке сетки и выделении свободных поверхностей. Описание разрушенного материала может быть проведено на континуальном уровне путем включения в определяющие соотношения — закона связи между напряжениями, деформациями и их приращениями — дополнительных параметров плотности, пористости, микроповрежденпп и других феноменологических величин, изменение которых задается функциональной связью, полученной в результате обработки экспериментальных данных, например по откольному разрушению [9, 19, 34, 50, 61, 70, 108, 153, 155-157, 187, 210]. К этим вопросам примыкают исследование и разработка моделей пористых материалов [108, 185, 211, 212], например, для определения зависимости давления от плотности и пористости, модуля сдвига и предела текучести от величины пористости материала. [c.30]

Связь между концепцией поверхностных линий тока и вязкостью при отрыве потока заключается в том, что поверхностные линии тока определяют схему течения в вязкой области. Следовательно, физическую природу отрыва трехмерного течения можно понять, если знать возможные схемы этого течения. Маскелл расчленял отрывное течение на две вязкие области свободный вихревой слой и застойную область (каверну). Если размеры тела конечны, то поток сходит с тела на задней кромке. Конечно, поток может оторваться выше по течению от задней кромки. Этот вид схода потока с тела принадленшт к классическим, а сход потока на задней кромке ранее не рассматривался как отрыв. Теперь в соответствии с анализом Маскелла сход потока на задней кромке также рассматривается как отрыв, поскольку в этом случае пограничный слой отделяется от поверхности тела. [c.44]

С помощью весьма наглядного опыта можно продемонстрировать внезапное увеличение сопротивления трубы при переходе от ламинарного течения к турбулентному. Схема этого опыта предетавлена на фиг. 185. Вода из напорного бака течет по резиновому шлангу и затем по длинной тонкой трубке. Из свободного конца этой трубки вода вытекает в виде струи. Перемещая напорный бак снизу вверх, можно наблюдать, что сначала с увеличением напора скорость истечения увеличивается и струя из трубки бьет все дальше и дальше. Но если, поднимая бак, достигнуть высоты, при которой ламинарное течение в трубке переходит в турбулентное, то струя начинает пульсировать и при дальнейшем увеличении напора расстояние, на которое бьет струя, уменьшается. Это свидетельствует о том, что потери на трение увеличились вследствие смены ламинарного режима течения турбулентным. Однако в некоторых случаях, как увидим в дальнейшем, влияние турбулентности потока в известном смысле слова обратно. Так, например, для неудобообтекаемых тел при переходе от ламинарного движения к турбулентному точка отрыва вихрей сдвигается в направлении потока и обтекание улучшается. Искусственно турбулизируя поток, можно, например, уменьшить сопротивление шара более чем в два раза. Положительную роль играет [c.465]

Недостаточное расстояние г от рабочей поверхности лапы замкодержателя в свободном положении до торцовой поверхности замка также способствует опережению включения предохранителя, поскольку при сцеплении автосцепок замкодержа-тели начнут свое движение раньше, чем замки, особенно если учесть, что при ударе малого зуба по лапе замкодержателя противовес может подскочить выше полочки и перекрыть движущийся по полочке в процессе Рис. 97. Схема механизма автосцепки СЦепления предохранитель. [c.96]

Лагранж дает обоснование принципа виртуальных скоростей, строя по аналогии с заменяющей схемой Карно новую заменяющую схему. Действия сил в заданных точках системы Лагранж заменяет натяжением нитей, привязанных к этим точкам, имеющим направление вдоль соответствующей силы. Вместо грузов на свободных концах нитей прикреплены оси подвижных блоков полиспаста (см. рисунки в книге [2, с. 15—18]). В результате такой замены один-единственный груз воспроизводил в заданных точках системы такое же силовое воздействие, как и заданная система сил. Доказательство Лагранжа [4, с. 40—47] принципа виртуальных скоростей хорошо известно, оно неоднократно обсуждалось в историко-методологической и методической литературе по механике, оно излагалось с чертежами (которых нет у автора) в трактатах и учебных курсах по теоретической механике, например В. Л. Кирпиче-вым. Е. Л. Николаи, Г. К. Сусловым и др. Поэтому мы приведем только формулировку и аналитическую запись этого принципа, предложенные Лагранжем [4, с. 42] Если какая-либо система любого числа тел, или точек, на каждую из которых действуют любые силы, находится в равновесии, и если этой системе сообщить любое малое движение, в результате которого каждая точка пройдет бесконечно малый путь, представляющий ее виртуальную скорость, то сумма сил, помноженная каждая соответственно на путь, проходимый по направлению силы точкой, к которой она приложена, будет всегда равна нулю, если малые пути, проходимые в направлении сил, считать положительными, а проходимые в противоположном направлении — считать отрицательными . [c.100]

Более подробно исследование этого уравнения для тел простейшей геометрической формы (пластина, цилиндр, шар) было проведено Е. С. Платуновым [70], который решение уравнения (2.38) методом последовательного приближения строит в несколько этапов. На первом из них уравнение решается в нулевом приближении при отброшенных поправочных членах. Второй этап дает решение в первом приближении. Для этого в уравнении сохраняются поправки первого порядка малости, а поправки второго и высших порядков малости отбрасываются, после чего уравнение линеаризуется путем приближенного преобразования оставшихся поправочных членов в свободный член уравнения через найденное уже решение в нулевом приближении. Третий этап дает решение во втором приближении. На этом этапе сохраняются поправки первого и второго порядков малости и по аналогии с предыдущим этапом приближенно преобразуются в новый свободный член уравнения. При этом для преобразования поправок первого порядка малости у же используется решение первого приближения, а для поправок второго порядка—решение нулевого приближения. Каждый последующий этап приближения проводится по изложенной схеме и дает решение более высокой точности. [c.69]

Автоматический выключатель А-3134 П (по схеме АВ) предназначен для защиты вспомогательных цепей переменного тока от токов перегрузок и коротких замыканий, а также нечастых оперативных переключений. Выключатель трехполюсный с комбинированным расцепителем. Он смонтирован на основании / (рис. 196), на котором размещены все части выключателя, закрывающиеся крышкой 2. Коммутирующее устройство состоит из неподвижных 3 и подвижных 4 контактов. Подвижные контактыхоединяются с шинами расцепителя максимального тока гибкими перемычками 5. Держатели подвижных контактов смонтированы на стальном изолированном валике 7 и посредством механизма свободного расцепления связаны с рукояткой 6 автомата. Гашение дуги при разрыве контактов происходит в деионной решетке 1 дугогасительной ка.меры 12. Автоматическое отключение производится встроенным в выключатель электромагнит-ны.м расцепителем максимального тока 9 и тепловым расцепителем тока перегрузки 8. При возникновении в какой-либо фазе перегрузки сработает тепловой элемент расцепителя, а при коротком замыкании — электромагнитный элемент расцепителя, соответствующий данному полюсу. При этом повернется общая для всех трех полюсов отключающая рейка. Рукоятка 6 займет промежуточное положение, что укажет на автоматическое отключение выключателя. Расцепитель максимального тока автоматического выключателя регулируется на заводе-изготови-теле и пломбируется. Изменение заводской регулировки расцепителя может вывести его из строя. Оперативное, включение и отключение осуществляется поворотом рукоятки 6 выключателя, воздействующей на его контакты через механизм свободного расцепления. Для включения выключателя, отключенного расцепителем, нужно сначала отжать рукоятку до отказа в сторону отметки Откл., а затем поднять в верхнее положение. [c.223]

Кристалл располагается на поверхности исследуемых тел или свободно, или закрепленный в оправе. Последний способ является наиболее распространенным. Теория работы пластинки в таких случаях и соответствующие эквивалентные схемы довольно подробно описаны в литературе. При работах по дефектоскопии и сигнализации обычно желательно излучать как можно больше ультразвуковой энергии в виде короткого резкого импульса. В тональных установках держатели должны конструироваться так, чтобы тоже излучалась максимальная энергия, причем выгодно иметь минимальное затухание излучателя. В импульсных и модуляционных методах приходится итти на некоторую потерю излучаемой энергии, так как необходимо, чтобы постоянная времени кристалла, т. е. время его свободных колебаний после того, как сигнал кончился, была меньше продолжительности самого сигнала. Следовательно, затухание необходимо. [c.86]

Н. устойчивы только в составе стабильных ат. йдер. Свободный Н.— нестабильная ч-ца, распадающаяся по схеме n->p-f-e +Vg бета-распад Н.) ср. время жизни Н. т 15,3 мин. В в-ве свободные Н. существуют ещё меньше (в плотных в-вах — единицы — сотни мкс) вследствие их сильного поглощения ядрами. Поэтому свободные Н. возникают в природе или получаются в лаборатории только в яд. реакциях. Свободные Н., взаимодействуя с ат, ядрами, вызывают разл. ядерные реакции. Большая эффективность Н. в осуществлении яд. реакций, своеобразие вз-ствия с в-вом медленных Н. (резонансные эффекты, Дифракц. рассеяние в кристаллах и т. п.) делают Н. исключительно важным орудием исследования в яд. физике и физике тв. тела (см. Нейтронография). В практич. приложениях Н. играют ключевую роль в яд. энергетике, в производстве трансурановых элементов и радиоакт. изотопов (искусств, радиоактивность), а такй е используются в хим. анализе (активац. анализ) и в геол. разведке (нейтронный каротаж). [c.451]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...