Влияние турбулентности потока

В другой работе [Л. 9-2] специально изучалось влияние турбулентности потока на входе в зону горения на степень выгорания топлива т] при разных степенях предварительного испарения топлива. Установкой решетки достигалось увеличение степени турбулизации на входе в камеру горения с 4—6 до И —16%, т. е. в 2,7 раза. На рис. 9-10 даны значения степени выгорания топлив Во (и соответственно содержания углекислоты в газах) на условном расстоянии 750 мм от стабилизатора при разных количествах предварительно испаренного топлива Вр- [c.238]

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ТУРБУЛЕНТНОСТИ ПОТОКА НА ТЕПЛООБМЕН ПРИ ДВИЖЕНИИ [c.370]

Влияние турбулентности потока. Экспериментальные данные, полученные в турбулентных потоках, дают большой разброс значений С, . Наблюдалось трехкратное увеличение С,/, а в некоторых случаях уменьшение его на два порядка по сравнению со стандартными значениями. Существование турбулентности в потоке, очевидно смещает область резкого уменьшения значений (кризис обтекания сферы) в область малых чисел Рейнольдса. При малых числах Рейнольдса влияние турбулентности потока становится небольшим. [c.63]

Влияние турбулентности потока. Интенсивность теплообмена сферических и других тел, находящихся в турбулентном потоке плазмы, изучена слабо. В работе [85 ] показано, что теплоотдача в турбулентном потоке плазмы хорошо описывается выражением [c.73]

Медь обычно удовлетворительный конструкционный металл, из которого изготовляют трубопроводы для транспортировки морской мягкой и жесткой воды, холодной и горячей. В водах с хорошей проводимостью может возникать коррозия типа питтинга, если на поверхности меди накапливается грязь или ржавчина из других частей системы. Образуются элементы дифференциальной аэрации, дополненные в некоторых случаях влиянием турбулентного потока, который вызывает ударную коррозию, которую иногда называют коррозией, вызванной осадком. Периодическая очистка трубопровода обычно предупреждает это разрушение. [c.267]

Влияние турбулентности потока на работу решеток [c.51]

Хотя изменение степени турбулентности потока действительно влияет на поведение как ламинарного, так и турбулентного пограничного слоя, его главный эффект заключается в воздействии на точку ламинарно-турбулентного перехода и процесс отрыва ламинарного пограничного слоя. Как и в случае оценки влияния числа Рейнольдса, характер этого воздействия пока не удается предсказать, так что имеющиеся соотношения для оценки влияния степени турбулентности потока на характеристики решетки не могут быть рекомендованы для широкого применения. В настоящее время основное внимание уделяется оценке влияния турбулентности потока на точку ламинарно-турбулентного перехода и отрыв ламинарного пограничного слоя. [c.335]

Здесь вязкость Vn = T)n/p весьма условно оценена через плотность жидкости вместо плотности суспензии. Отсутствует учет влияния концентрации на С/ за счет изменения режима движения частиц (соударения, трение о стенки, изменение степени турбулентности потока и пр.), что наиболее существенно для газодисперсных систем. Видимо не случайно в [Л. 49] в основном рассмотрены данные при псевдоожижении водой и для 0/с1з>25 30, а для D/da<25 -30 согласование результатов не достигнуто. [c.63]

В данном разделе рассматривается первая задача — поперечные пульсации одиночной твердой частицы в турбулентном потоке (Л. 58]. Полученные результаты могут быть распространены и на нестесненные дисперсные потоки, которые определяются как системы, в которых отсутствует влияние стенок (D/dr 25- 30), соседних частиц друг на друга и всей массы дискретного компонента на несущий поток. Для газодисперсных потоков последние условия ограничиваются объемной концентрацией порядка 4-10 (гл. 2) (Л. 99]. Для [c.100]

Величина коэффициента сопротивления частиц в многофазной снсте.ме изменяется под влиянием ряда сложных явлений. Частицы, как правило, находятся в движущемся с ускорением турбулентном потоке жидкости, те.мпература которой в общем случае отличается от те.мпературы частиц прп это.м сказывается также наличие стенки и плотных скоплений частиц. [c.34]

Это предположение подтверждается следующими экспериментальными фактами. Во-первых, профиль скорости в пограничном слое на стенках прямолинейных участков цилиндрических труб такой же, как и профиль скорости на плоской пластине, независимо от того, какое течение — ускоренное или замедленное — предшествовало течению около прямолинейного участка трубы. Во-вторых, профиль скорости над точкой отрыва в турбулентном пограничном слое несжимаемой жидкости не зависит от параметров течения во внешнем потоке до точки отрыва. Универсальность отрывного профиля нри различном характере течения до сечения отрыва также говорит о том, что можно пренебречь влиянием внешнего потока вне небольшой окрестности рассматриваемого сечения. Наконец, опыты но исследованию взаимодействия скачка уплотнения с пограничным слоем непосредственно показывают, что заметные изменения в пограничном слое происходят лишь на расстоянии, равном всего не скольким толщинам пограничного слоя. Следовательно, даже очень сильное изменение давления во внешнем потоке, вызванное скачком уплотнения, влияет на характер течения в пограничном слое впереди скачка уплотнения лишь в малой окрестности. [c.332]

Заметим, что все вышеприведенные расчеты выполнены без учета нарастания пограничного слоя на обтекаемых поверхностях. Влияние пограничного слоя может быть учтено введением поправки в контур тела на толщину вытеснения б. Для этого необходимо применить какой-либо численный или интегральный метод расчета ламинарного или турбулентного пограничного слоя (гл. VI) совместно с изложенным выше методо<м сквозного счета. При наличии интенсивных скачков уплотнения в сверхзвуковом потоке возможен отрыв пограничного слоя (гл. VI, 6). Отрыв пограничного слоя приводит к картине течения в канале, существенно отличающейся от идеального расчета. Оставаясь в рамках приведенной выше методики расчета, можно попытаться в первом приближении учесть влияние отрыва на характеристики течения. С этой целью предлагается использовать зависимости для отношения давлений в зоне отрыва дг/ро и для длины отрывной зоны Ь/б (гл. VI, 6). При расчете течения методом сквозного счета от сечения, где начинается отрывная зона, как и в случае струи, на границе задается давление, равное давлению в зоне отрыва. Заметим также, что при расчете струи, вытекающей из сопла во внешний поток, возможно учесть влияние спутного потока, решая соответствующую задачу о взаимодействии двух сверхзвуковых потоков на границе струи. [c.293]

Для ламинарных потоков и = 2, и, следовательно, число Дина однозначно определяет влияние массовых сил на процессы теплообмена. Для турбулентного потока к = f (Re), поэтому число S зависит от Re и d/D в отдельности. В качестве дополнительного числа подобия в этих условиях удобно использовать симплекс dlD. [c.351]

Размер наименьших или высокочастотных турбулентных пульсаций должен определяться лишь физическими свойствами жидкости, но не условиями течения, если только на движение жидкости не оказывают влияния ограничивающие поток твердые стенки (например, если последние находятся на большом удалении от рассматриваемой области потока). В этом случае, называемом изотропной турбулентностью, величина 1 должна зависеть лишь от р, V, Б. Из этих трех величин можно составить лишь одну комбинацию размерности длины, а именно (v /e)V., следовательно. [c.394]

В турбулентном потоке разрушение первичных возмущений, возникновение которых связано с различными факторами, в том числе и влиянием твердых стенок (которое, по-видимому, является исходным для развития пульсаций), приводит к образованию вторичных (и последующих) возмущений или пульсаций. Это образование новых пульсаций в результате распада ранее существовавших происходит непрерывно и охватывает значительно большую область движения по сравнению с ламинарным потоком. Другими словами, в турбулентном потоке пульсации постоянно генерируются в самом потоке непрерывное образование турбулентных пульсаций во всех точках потока составляет отличительную черту турбулентного движения. [c.413]

В турбулентном потоке теплота распространяется посредством захватывающих весь поток турбулентных пульсаций скорости. Так как возмущение температуры вследствие своей быстротечности и независимости V от температуры не приводит к изменению поля скоростей (или во всяком случае не оказывает на него заметного влияния), то коэффициент турбулентной тепло- [c.422]

Развитое турбулентное движение в трубах рассматривается как движение, состоящее из двух сплошных сред вязкой и турбулентной /33-56/. Эти среды отличаются друг от друга физико-механическими свойствами, т.е. вязкостью, теплопроводностью и диффузией. Между этими двумя средами имеется кинематическое и динамическое взаимодействие. При очень больших местных числах Рейнольдса влияние вязкого движения на суммарный поток очень незначительное, например, около оси трубы. В таких случаях влиянием вязкого движения можно пренебречь. При малых местных числах Рейнольдса, например, непосредственно возле стенки, можно пренебречь влиянием турбулентной среды. В таких случаях вязкая среда может рассма+риваться как вязкий подслой всего потока. [c.54]

Достаточно очевидно, и это подтверждается опытом, что по мере приближения к стенке турбулентные пульсации должны затухать и, следовательно, должен существовать пристенный слой, где течение почти или полностью ламинарное. Такой слой называют вязким подслоем как показывают опыты, пульсации в нем хотя и наблюдаются, однако существенного влияния на структуру течения не оказывают. Толщина вязкого подслоя, как правило, невелика (составляет доли миллиметра). В пределах вязкого подслоя Тц > Хт и последним можно пренебречь. По мере удаления от стенки роль турбулентных пульсаций возрастает и, начиная с некоторого расстояния, > т . Таким образом, весь поток можно разбить на область турбулентного течения и вязкий подслой, в результате чего получаем двухслойную модель турбулентного потока. Для турбулентной области можно пренебречь чисто вязкостными напряжениями и принять [c.97]

Наряду с различием конфигураций граничных поверхностей необходимо учитывать влияние режимов движения жидкости на величину и механизм потерь. Как известно из гл. 2 и 5, кинематические структуры ламинарного и турбулентного потоков различны турбулентные пульсации порождают добавочные касательные напряжения, которые обусловливают увеличение потерь энергии в турбулентных потоках по сравнению с ламинарными при сопоставимых условиях. Для оценки потерь важно знать условия перехода ламинарного течения в турбулентное. Этот вопрос рассмотрен в 6 настоящей главы. Здесь укажем только на классический опыт О. Рейнольдса, который, наблюдая поведение подкрашенных струек жидкости в стеклянной трубке, установил существование критического значения числа Ре = цd/v, определяющего границу между ламинарным и турбулентным режимами. Если для круглых труб число Рейнольдса опре-152 [c.152]

Обратим внимание на очевидные недостатки этого закона применительно к течению в трубе. При у — О и— — оо, что физически нереально. Следовательно, логарифмическая формула не может описывать распределение скоростей турбулентного потока в непосредственной близости от стенки,. Этого можно было ожидать, так как вблизи стенки существует вязкий подслой, течение в котором характеризуется значительным влиянием сил вязкости, и, следовательно, пренебрежение последними, лежащее в основе предыдущего вывода, недопустимо. [c.172]

При значениях Ке, , > 1600 ламинарно-волновой режим течения пленки сменяется турбулентным. При этом так же, как и в обычных турбулентных потоках (например, в каналах), слой жидкости, непосредственно прилегающий к стенке, сохраняет черты ламинарного течения, а за пределами этого слоя пленки действует механизм турбулентного перемешивания. Это позволяет исключить из рассмотрения влияние волновых процессов, вязкости и поверхностного натяжения жидкости на касательные напряжения и связь между толщиной пленки и плотностью орошения. Анализ и результаты экспериментального изучения закономерностей течения тонких пленок показывают, что для свободно стекающей пленки можно записать равенство осредненных или локальных значений веса пленки и касательных напряжений на стенке в виде [c.173]

Влияние поперечного магнитного поля на турбулентный поток проводящей жидкости в трубах сводится к изменению распределения скорости течения по сечению трубы и подавлению турбулентных пульсаций. При малых и умеренных числах На профиль скорости по своей форме близок к обычному логарифмическому, т. е. магнитное поле существенно не увеличивает градиента скорости у стенок, но подавляет турбулентные пульсации. Поэтому при заданном чнсле Re в опытах наблюдается уменьшение коэффициента трения по сравнению с его величиной в обычной гидродинамике. [c.436]

При рассмотрении поднимающегося газового пузырька в гравита-ционно.м поле с ускорением д, когда подъемная сила уравнивается сопротивлением [481], влияние турбулентности потока выражается зависимостью [c.111]

Проверка теоретических решений требует прежде всего экспериментального определения степени выгорания топлива по объему камеры, что представляет очень большие трудности. Все же имеются некоторые исследования такого рода. Они используются как для сравнения расчетных результатов с экспериментальными данными, так и для подбора эмпирических расчетных формул. Можно, например, отметить работу Фледермана и Ханша [Л. 9-5], в которой скорость испарения гексанового факела исследовалась путем отбора проб на разных расстояниях от сопла. Хорошего совпадения с теоретическим расчетом но Проберту не получилось. Обнаружилось, что значительную роль играет относительная скорость капель и потока, которая не учитывается теорией Проберта. Кроме того, выяснилось влияние турбулентности потока. [c.233]

Д. Н. Ляхове кий, Изучение влияния турбулентности потока на ин- [c.416]

Интересное исследование в этой области проведено в МЭИ В. А. Врублевской [4]. Ее теоретические исследования показали, что влияние турбулентности потока на развитие пограничного слоя зависит не только от уровня турбулентности, но и от соотношения между продольной и поперечной составляющими пульса-ционной скорости на границе пограничного слоя. Это указывает на необходимость при экспериментальном исследовании влияния турбулентности на эродинамические характеристики решетки обращать должное внимание на способ генерирования турбулентности потока. [c.80]

Любой пленкообразующий материал, в том числе пермакол, может вызывать местную коррозию металла в точках, где в пленке имеются дефекты. Факт уменьшения общей коррозии еще не означает увеличения срока службы трубопровода, так как язвенная местная коррозия может иметь более высокую скорость, чем равномерная коррозия металла в отсутствии защитной пленки. Необходимо исследовать эту сторону вопроса. Далее, нужно выяснить поведение воокоподобной пленки пермакола в условиях высоких скоростей движения воды (влияние турбулентности потока), особенно в проточной части арматуры, коленах, тройниках и т. д. Несмачиваемая пленка мо- [c.33]

С помощью весьма наглядного опыта можно продемонстрировать внезапное увеличение сопротивления трубы при переходе от ламинарного течения к турбулентному. Схема этого опыта предетавлена на фиг. 185. Вода из напорного бака течет по резиновому шлангу и затем по длинной тонкой трубке. Из свободного конца этой трубки вода вытекает в виде струи. Перемещая напорный бак снизу вверх, можно наблюдать, что сначала с увеличением напора скорость истечения увеличивается и струя из трубки бьет все дальше и дальше. Но если, поднимая бак, достигнуть высоты, при которой ламинарное течение в трубке переходит в турбулентное, то струя начинает пульсировать и при дальнейшем увеличении напора расстояние, на которое бьет струя, уменьшается. Это свидетельствует о том, что потери на трение увеличились вследствие смены ламинарного режима течения турбулентным. Однако в некоторых случаях, как увидим в дальнейшем, влияние турбулентности потока в известном смысле слова обратно. Так, например, для неудобообтекаемых тел при переходе от ламинарного движения к турбулентному точка отрыва вихрей сдвигается в направлении потока и обтекание улучшается. Искусственно турбулизируя поток, можно, например, уменьшить сопротивление шара более чем в два раза. Положительную роль играет [c.465]

В [6.49] продолжены исследования [6.48] по изучению реакции при галопировании, а также выявлены три основных типа зависимости Ср от а и соответствующая им амплитуда реакции при галопировании а как функция приведенной скорости UIDai (см. рис. 6.11). Отмечено, что единственно возможные колебательные движения — это движения с амплитудами а, которые показаны сплошными линиями на рис. 6.11. В [6.49] также исследованы реакции протяженных трехмерных тел с помощью рассмотренной выше теории для двумерного потока и описано влияние турбулентности потока на галопирование. Отмечено, что одни и те же факторы могут оказывать различное влияние на осредненные значения l и Со в зависимости от масштабов и вида спектра турбулентности потока. Например, в зависимости от конкретных обстоятельств турбулентность может способствовать или препятст вовать созданию необходимых условий для возникновения галопирования. Наконец, в [6.49] выявлено, что если начальное возмущение больше амплитуды установившихся колебаний, то могут быть случаи галопирования, для которых критерий Ден-Рартога не удовлетворяется. [c.170]

Отметим, что существуют полуэмпирические теории расчета теплообмена, учитывающие влияние турбулентности потока. При этом наряду с традиционными уравнениями неразрывности, движения и энергии приходится рассматривать уравнения, учитывающие порождение, диссипацию и диффузшо турбулентной анергии внешнего потока. [c.396]

ГО чтобы воспользоваться условием с/ = onst, расчеты выполнены для d = = 10 м с коэффициентом несферичности / 1,5. Согласно рис. 3-10 стабилизация пульсационной скорости твердой частицы наступает в жидкости практически мгновенно, а в газе тем быстрее, чем меньше Re. Величина коэффициента скольжения фг- практически не изменяется по ходу потока за исключением небольшого начального участка. При этом коэффициент скольжения фв увеличивается, достигая стабильного и большего значения, для воды быстрее, чем для газа. Последнее характеризует различное влияние разгонного участка при изменении рода несущей среды. Таким образом, показана возможность расчета пульсационных скоростей твердой частицы в турбулентном потоке на основе решения уравнения пульсаци-онного движения частицы при учете наиболее общего выражения силы сопротивления частицы для всех режимов ее обтекания. [c.108]

Хинце [197], рассматривая проблемы переноса в турбулентных потоках, ввел понятие жидкого моля, под которым понимает достаточно протяженную часть жидкого континуума, состоящую из когерентного конгло (ерата жидких частиц . Размер жидкого моля сравним с интефальным масштабом турбулентного движения, причем обмен его с окружающей средой будет определяться влиянием мелкомасштабных турбулентных движений. В процессе перемещения в радиальном направлении, совпадающем с направлением фадиента давления и при противоположном движении, турбулентные моли совершают микрохолодильные циклы. В рамках формализма Прандтля предполагается, что каждый жидкий или, как его еще называют, турбулентный моль в процессе турбулентного движения представляет собой некоторую индивидуальность, сохраняющую свою субстанцию в течение некоторого характеристического промежутка времени. Необходимо помнить, что имеющие место пульсации давления при перемещении моля на длине пути смешения / будут сопровождаться переносом импульса. Тогда, если импульс не сохраняется, нарушается требование, предъявляемое Прандтлем к транспортабельной субстанции,— турбулентному молю. Тем не менее понятие турбулентного моля удобно использовать при анализе задач переноса. Ссылаясь на работу Шмидта [256], Хинце отмечает, что расслоение будет устойчивым, если распределение температуры отличается от адиабатного [c.164]

В качестве введения в задачу о взаимодействии многофазной среды с телом oy и Тьен [742] расс.мотрели движение отдельной сферической твердой частицы вблизи стенки, обтекаемой турбулентным потоком жидкости. Теоретический анализ содержал основное уравнение движения, описывающее влияние стенки на двухфазный турбулентный поток, и решение уравнений, включающее лишь наиболее существенные процессы, которые протекают в стацпонарных условиях. Упрощенная физическая модель рассматрпвае.мых явлений представляла собой сферическую твердую частицу в полубесконечном турбулентном потоке жидкости, ограниченном бесконечно протяженной стенкой (фиг. 2.10). Размер частицы предполагался настолько малым в сравнении с раз-меро.м вихря пли микромасштабом турбулентности потока, что вклад различных пульсаций скорости был линеен. Описание характера движенп.ч потока строилось на основе данных по распределению интенсивностей и масштабов турбулентности [105, 418, 468]. Течение, особенно вблизи стенки, является анизотропным и неоднородным. Тем не менее в качестве основного ограничивающего допущения было принято представление о локальной изотропно- [c.58]

На фиг. 2.20 показана интенсивность турбулентности потока для различных размеров и расходов переносимых твердых частиц (массовый расход вещества частиц во всех случаях от 90 до 180 г1сек). Из фиг. 2.20 с.ледует, что при содержании частиц до 0,06 3 на 1 3 воздуха, реа.лизованном в этих экспериментах, их присутствие не оказывает существенного влияния на турбулентность воздушного потока. То же самое подтверждается данными о коэффициенте турбулентной диффузии и масштабе турбулентности, приведенными на фиг. 2.21 и 2.22. Измеренные значения коэффициента турбулентной диффузии несколько превышают полученные для случая круглой трубы. Коэффициенты диффузии при турбулентном течении в трубах впервые измерены в работе [c.90]

ВЛИЯНИЯ стенок, электростатического и гравитационного полей величину К нельзя считать в полной мере обобщающим параметром. Помимо этого, указанные выше факты свидетельствуют, что вероятность столкновения между твердой частицей и элементами газа в турбулентном потоке в большей степени влияет на DpID, чем на интенсивность движения. [c.102]

Фултона [18], Шспера [19] и Ван-Демтсра [20] ). Строгое теоретическое рассмотрение сложного турбулентного течения газа, которое имеет место в вихревой трубе, является чрезвычайно трудной задачей, особенно в связи с тем, что профиль скоростей потока внутри трубы экспериментально пока еще не определен. Однако качественно эффект охлаждения можно объяснить следую-п им образом. Вращающийся поток воздуха внутри трубы создает в радиальном направлении градиент давления, возрастающий от оси к стенке трубы. Влияние турбулентности на такое ноле давлений выражается в адиабатическом перемешивании. Это приводит к созданию адиабатического распределения температур, при котором более холодный газ оказывается в области, расположенной вблизи оси трубы. Однако вследствие теплопроводности, приводящей к уменьшению градиента температур в радиальном направлении а также непостоянства значений угловой скорости в разных местах трубы адиабатическое распределение полностью осуществлено быть не может. Ван-Демтор описывает последний эффект следующим образом Если угловая скорость непостоянна, то вступает п действие другой механизм, приводящий к возникновению потока механической энергии в радиальном направлении наружу. Вследствие турбулентного трения (вихревой вязкости) внутренние слои жидкости или газа стремятся заставить внешние слои двигаться с той [c.13]

Помимо приведенного выше вывода формулы (11.51) последняя могла бы быть получена также, как это было показано Лaндay , из соображений подобия. Так как в рассматриваемом случае продольного обтекания бесконечной пластины турбулентным потоком жидкости плотность потока импульса о является постоянной величиной, то —а = а, р и 2 могут быть приняты за основные параметры, определяющие движение жидкости вязкость г в число определяющих параметров не входит, поскольку ее влияние в турбулентном потоке несущественно. Но из величин ст, р и 2 можно составить только одну [c.403]

Затем рассматривается трехслойная модель турбулентного движения, т.е. предполагается, что крупномасштабная турбулентность, разрушаясь, достигает только определенной границы, за которой она уже не оказывает влияния на осредненные параметры турбулентного потока, которые определяются только мелкомасштабной турбулентностью в ядре потока. Граничными условиями будут для слоя крупномасштаб- [c.57]

Сначала рассмотрим двухслойную модель, т.е. уравнения (3.7) и (3.9), причем для уравнения (3.9) граничные условия примем при у = Л (у = 1). Распределение скоростей в вязком подслое описывается уравнением (2.21). Однако, поскольку толщина вязкого подслоя существенно меньше радиуса потока, то, согласно современным представлениям /135, 144, 222, 261/, в пределах вязкого подслоя распределение скоростей линеаризуется, т.е. касательное напряжение считается постоянным и равным касательному напряжению на стенке трубы. Это условие при приближенных расчетах, которые присущи полуэмпирическим теориям пристенной турбулентности, особого влияния на конечные резулыаты не оказывает, тем более что и в основном турбулентном потоке касательное напряжение нередко принимается постоянным. В действительности, как следует из уравнения равновесия сил, действующих на выделенный объем потока, касательное напряжение является величиной переменной и подчиняется линейному закону. Ф. Г. Галимзянов /33 - 56/ использовал линейный закон распределения скоростей в пределах вязкого подслоя. [c.64]

Кроме конфигурации граничных поверхностей необходимо учитывать влияние режимов движения жидкости па величину и механизм, потерь. Как известно из гл. 2 и 5, кинематические структуры ламинарного ji турбулентного потоков различны турбулентные пулбсащш "Гпорождают добавочные касательные напряжения, которые вызывают увеличение потерь энергии в турбулентных потоках по сравнению с ламинарными при сопоставимых условиях. Для оценки потерь важно знать условия перехода ламинарного течения в турбулентное. Этот вопрос рассмотрен в п. 6.6. Здесь укажем только на классический опыт О. Рейнольдса, который, наблюдая поведение подкрашенных струек жидкости в стеклянной трубке, установил сугцествование критического значения числа Re =-- vdh, определяющего границу между ламинарным и турбулентным режимами. Если для круглых труб число Рейнольдса определять по формуле Re = vdiv (где а — средняя скорость потока d—диаметр трубы), то, как показали опыты О. Рейнольдса и других исследователей, при Re < Re p = = 2300 наблюдается устойчивый ламинарный режим, при Re > [c.140]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...