Слой вихревой

При вычислении этого интеграла для гравитационной волны надо заметить, что поскольку объем поверхностного слоя вихревого движения мал, а градиент скорости в нем не аномально велик, фактом наличия этого слоя можно пренебречь, в противоположность тому, что мы имели в случае колебаний твердой поверхности. Другими словами, интегрирование должно производиться по всему объему жидкости, в котором, как мы видели, жидкость движется как идеальная. [c.134]

Скачок уплотнения прямой 424 Слой вихревой 221 [c.434]

На схеме II. 2 представлена технология процесса промышленного получения полимерных покрытий в кипящем слое вихревым [c.237]

Помимо потерь трения, в число профильных потерь входят еще кромочные. Это потери энергии на выходе потока из каналов решетки. Они называются кромочными, так как происходят из-за взаимодействия срывающихся с кромок лопаток пограничных слоев (вихревые следы) с ядром потока в пространстве за решеткой. [c.243]

Пространственному движению в пограничном слое обязательно соответствует некоторое вторичное течение в основном потоке, которое может быть найдено, если известно движение в пограничном слое. Для этого следует применить известное свойство вихревого движения жидкости (которым в данной задаче воспользовался Н. Е. Жуковский) движение вязкой жидкости в каждый момент времени можно рассматривать как движение идеальной жидкости при наличии известной завихренности в пограничном слое у твердых границ потока. При этом в отличие от описанных ранее вихревых моделей движения используется только одно условие сохранения вихря в каждый момент времени (вторая теоре 5а Гельмгольца) возникновение же и развитие вихрей объясняется трением жидкости в пограничном слое. В силу установленного пространственного характера пограничного слоя вихревые линии в нем не перпендикулярны ю скоростям внешнего потока, чему и соответствует вторичное течение, подобное указанному на рис. 148, б. [c.443]

Если поверхность раздела является кривой, а скорость переменной, то теорема также справедлива. Чтобы ее доказать, достаточно разложить поверхность на достаточно малые элементы, чтобы можно было рассматривать эти элементы как плоскости, а скорость постоянной на всей их протяженности. Всегда возможно выбрать толщину слоя перехода, которая будет очень маленькой даже по отношению к этим элементам. Поэтому поверхность можно заменить на слой вихревых трубок. Согласно предыдущему доказательству, каждая из трубок будет лежать в плоскость элемента, т.е. в касательной к поверхности плоскости, перпендикулярно скорости в рассматриваемой точке. [c.107]

След за обтекаемым телом 493 Слой вихревой, диффузия его 315 [c.517]

След тела 598 Слой вихревой 208, 252 [c.622]

Слой вихревой цилиндрический 459 [c.726]

Использование порошковых окрасочных композиций позволяет значительно уменьшить (в большинстве случаев — полностью исключить) применение безвозвратно теряемых, пожароопасных и токсичных органических растворителей. Порошки наносятся в псевдо-ожиженном слое (вихревой способ), в электростатическом поле (с использованием пневматических и механических распылителей), в ионизированном кипящем слое, струйным и газопламенным напылением. Серьезным препятствием для отделки порошковыми композициями является необходимость в предварительном высокотемпературном нагреве изделия или последующем (после нанесения порошка) оплавлении частиц полимера (при температуре более 150°С). Перспективно для отделки древесины порошками синтетических полимеров получение покрытий набуханием в парах растворителей. Последовательность операций при формировании покрытий этим способом следующая нанесение порошковой краски в ионизированно.м кипящем слое при напряжении 20—30 кв в течение 5—10 сек выдержка в парах растворителя (набухание) при 75—100°С в течение 2 —3 мин сушка естественная или искусственная при 75—105°С в течение 10—20 мин. [c.259]

Напыление порошков во взвешенном слое — вихревой способ напыления — заключается в погружении покрываемой детали, нагретой выше температуры плавления пластмассы, во взвешенный или кипящий слой порошка. Такой кипящий слой образуется прн продувании сжатого воздуха (или инертного газа) через пористую перегородку (дно), на которую помещен порошок пластмассы. Взвешенный порошок приобретает свойства кипящей жидкости, более чем вдвое увеличивается в объеме, свободно обволакивает помещенную в него деталь и, попадая на ее нагретую поверхность, плавится и растекается по ней, образуя ровную однородную защитную пленку [c.139]

Имеются и другие методы организации топочного процесса для сжигания твердого топлива, иапример горение в кипящем слое, вихревое горение ( циклонные топки, не получившие до настоящего времени заметного распространения). [c.130]

Порошки наносят в псевдоожиженном слое (вихревым способом) или в электростатическом поле. [c.81]

Воздух под давлением через ниппель 3 и вентиль о подходит к кольцевому зазору завихрителя, в котором равномерно распределяется по четырехзаходной ленточной резьбе и поступает в камеру сгорания, образуя в ней цилиндрический вихревой поток, имеющий разную по сечению интенсивность вращения. Внутренние слои вихревого воздушного потока захватывают струю горю- [c.29]

Учитывая, что в переходной области, отнесенной здесь к промежуточному слою, вихревая вязкость соизмерима с кинематической вязкостью, в дальнейшем для промежуточного слоя будем использовать суммарный коэффициент вязкости равный [c.209]

При а=0 1 )=0, т. е. потери на отрыв пограничного слоя отсутствуют. С увеличением а возрастает йр йх, возникает отрыв пограничного слоя, вихревые зоны перемещаются от выходного сечения диффузора к входному, 1]) увеличивается, а сг уменьшается — потери возрастают. В пределах углов раствора диффузоров 40<а< <150° коэффициент смягчения удара становится больше единицы и достигает максимального значения 11) = 1,2 при а=60°. Следовательно, в этом диапазоне углов вихревые потери при постепенном расширении канала больше, чем при внезапном, когда а=180° и < =1,0. Объясняется это тем, что вихревая зона при внезапном расширении устойчива, а при 40<а< 150° неустойчива и периодически смывается потоком. На непрерывное возобновление вихревой зоны и затрачивается дополнительная энергия потока. Коэффициент сохранения давления торможения в дозвуковых диффузорах может быть определен по формуле, аналогичной (16.1) [c.316]

При вращении ведомой полумуфты с угловой скоростью щ, не равной скорости индуктора toi, происходит скольжение ведомой полумуфты относительно ведущей. Передаваемый момент, если пренебречь вихревыми токами в ведомой полумуфте, не зависит от скорости вращения. В реальной муфте при этом также существует пусковой асинхронный момент, обусловленный наличием наведенных в гистерезисном слое вихревых токов. В синхронном режиме (при (Dj = oj) передаваемый момент может быть записан в виде [c.84]

Турбулентное течение за пределами буферного слоя проявляется настолько интенсивным вихревым, пульса-ционным обменом оличества движения и тепла, что влиянием молекулярного переноса пренебрегают. Тогда (г) и (д) дадут [c.187]

В электронагревательных устройствах теплота выделяется в самой заготовке либо при пропускании через нее тока большой силы — в контактных устройствах, либо при возбуждении в ней вихревых токов — в индукционных устройствах. При индукционном нагреве (рис. 3.5) заготовку 1 помещают внутрь многовиткового индуктора 2, выполненного из медной трубки прямоугольного сечения. По индуктору пропускают переменный ток, и в заготовке, оказывающейся в переменном электромагнитном поле, возникают вихревые токи. Теплота в нагреваемом металле выделяется в основном вследствие действия вихревых токов в поверхностном слое, толщина которого достигает 30—35 % ее радиуса. Толщина этого слоя уменьшается с ростом частоты тока в индукторе, поэтому для достижения более равномерного нагрева по сечению заготовки с увеличением ее диаметра частоту тока уменьшают (от 8000 Гц для заготовок малых диаметров до 50 Гц для заготовок диаметром до 180 мм). [c.62]

Решение задачи о преобразовании профилей скорости при протекании жидкости через насыпной слой (см. гл. 5) дано [23, 24] совершенно иным методом. В частности, расчет по этому методу показывает, если граница слоя имеет параболическую форму, то профиль скорости за слоем имеет параболический провал , максимальный в центре канала (рис. 10.14). В этом примере поток, равномерный внутри слоя, на выходе из него становится вихревым, что ведет к существенной деформации поля скоростей в сечениях за слоем. Этот результат полностью совпадает, с одной стороны с уже полученным теоретическим результатом для решетки параболической формы (рис. 10.14 и 5.11), ас другой стороны, с измерениями [1001. [c.278]

Индукционный нагрев токами высокой частоты (ТВЧ), заключающийся в том, что обрабатываемая деталь помещается внутрь специального индуктора (медной трубки, изогнутой по форме нагреваемой детали, со значительным воздушным зазором). В трубке для охлаждения циркулирует вода. Через индуктор пропускают ТВЧ большой силы (при /=500 гц—10 Мгц). -Возникающее при этом электромагнитное поле индуктирует вихревые токи, нагревающие поверхность детали. Глубина нагретого слоя зависит от частоты тока / и продолжительности нагрева т. Чем выше /, тем меньше его проникновение в глубину детали. Чем продолжительнее т, тем больше глубина [c.134]

В работе [659] предполагается, что при малом значении (рр — — р) частицы и поток жидкости возмущены, так что пузыри не могут устойчиво существовать, поскольку нет постоянного сквозного протока жидкости. Временно свободные от частиц объемы создаются центробежной силой турбулентного вихря, но это не пузырь, как мы его здесь понимаем. Жидкие псевдоожиженные слои обычно имеют низкое значение (рр — р). Если жидкость — вода, то нри скоростях, вызывающих значительное распшрение слоя, вихревое движение сопровождается образованием временных пустых объемов, часто напоминающих пузыри. В газовых псевдоожиженных слоях происходит более интенсивное образование пузырей. Авторы работы [818] постулировали, что при псевдоожижении с изменением агрегатного состояния весь избыточный газ по сравнению с минимально необходимым для процесса псевдоожижения циркулирует по слою в виде пузырей. Ценц [899] связывал дальнейший рост пузырей с образованием снарядного режима течения, когда диаметр пузыря равен диаметру канала. Авторы работы [650] получили подтверждение этих теорий с помощью эмпирических зависимостей для образования пузырей и частоты их отрыва средняя толщина пузырькового слоя у определяется по приближенному соотношению [c.413]

Модель радиальных потоков [ 10, 30-321 состоит в том, что за основу в вихревом течении принимается разделение двух потоков энергии потока кинетической энергии, направленного от центра к периферии, и потока тепла, направленного в противоположную сторону. Исходный газ в завихрителе термотрансформатора (см. рис. 6.1) создает интенсивный круговой поток, вращающийся по закону свободного вихря. По мере продвижения вдоль вихревого течения этот поток за счет сил внутреннего трения перестраивается в вынужденный вихрь, в результате чего происходит уменьшение круговых скоростей внутренних слоев и увеличение угловых скоростей внешних слоев. Это создает возможность перехода кинетической энергии от центра к периферии. В то же время за счет более высоких значений статической температуры у периферии вихря, по сравнению с центральными слоями, существует поток тепла, имеющий направление, противоположное кинетической энергии. Тепловой по гок по своей величине не в соетоянии компенсировать приосевым слоям потери кинетической энергии. Это и является основной причиной, объясняющей охлаждение центральных и нагрев периферийных слоев вихревого течения. Из модели Хилша-Фултона следует, что максимальный холодильный эффект будет иметь место возле дросселя термотрансформатора (см. рис. 6.1). Однако экспериментальные данные 6, Н, 9, 32, 37] указывают на максимум эффекта охлаждения ГЕОтока на выходе из диафрагмы. [c.158]

Успешно решены также ми. -задачи о вихревых и волновых движениях идеальной жидкости (о вихревых нитях, слоях, вихревых цепочках, системах вихрей, о волнах на поверхности раздела двух жидкости , о капиллярных волнах и др.). Развитие вычислит, методов Г. с использованием ЭВМ позволило решить также ряд задач о движении вязкой жидкости, т. е. получить в нек-рых случаях решения полной системы ур-ний (1) и (2) без упрощающих предположений. В случае турбулентного течения, характеризуемого интенсивным перемешиванием отдельных. элементарных объёмов ж идкостк и связанным с этим переносом массы, nir-пульса и теплоты, пользуются моделью осредпсппого по времепи движе1Н1я, что позволяет правильно описать осн. черты турбулентного течения жидкости и получить важные практнч, результаты. [c.466]

Для тонкопористых материалов разработаны вихревые сушилки (рис. 10-24) [60] и аппараты с направленно-перемеща-ющимся виброкипящим слоем. Вихревые [c.644]

В геттингенской школе Праядтля получили всестороннее развитие идеи теории пограничного слоя, вихревой теории крыла конечного размаха ( несущие линии и поверхности) и полуэмпирической теории турбулентности. Здесь были выполнены в 20—30-х годах важные работы но сверхзвуковой аэродинамике Из геттингенской школы вышли или свею были органически связаны Я. Аккерет, А. Бетц, Г. Блазиус, А. Буземан, Т. Карман, М. Мунк, [c.282]

Полиэтилен лучше наносить на грунт из поливинилбутираль-ных лаков. Образующаяся пленка устойчива против химического воздействия многих сред, действия токов высокого напряжения и высокой частоты. При газопламенном напылении полиэтилен наносят на нагретую до 160° С поверхность, а при псевдокипящем слое (вихревом) — до 250—350°С. [c.361]

Остановимся далее на выводе уравнений движения вихревых частиц для моделирования плоских течений в односвязных областях с возможностью отрыва на острых кромках. Следуя работе П.А. Куйбина [1993], рассмотрим плоское течение несжимаемой невязкой жидкости в области D, граница которой дО имеет точку излома. Локально граница вблизи точки излома представляется в виде клина с углом раствора р. Введем в D декартовы координаты 2, 22, выбрав начало координат на кромке клина, и соответствующую комплексную переменную z = Z] + iz2 (i - мнимая единица). Пусть известно конформгюе отображение (2) области D на полуплоскость = + i 2 (Q > 0). Граница 3D переходит при этом в линию < 2 = 0. Без потери общности предположим, что (0) = 0. Отрыв течения будем моделировать сходом бесконечно тонкого вихревого слоя (вихревой пелены) с острой кромки. Представим поле завихренности со в виде суммы внешней завихренности og (external), присутствующей в общем случае в потоке в начальный момент времени, и завихренности, генерируемой в результате отрыва со,,, (separated). Зная поле завихренности и функцию Грина оператора Лапласа для полуплоскости [Владимиров, 1976], известным образом находим функцию тока [c.328]

Применение в промышленности нашли следующие способы нанесения порошковых материалов насыпание распыление — струйное, электростатическое, газоплазменное и плазменное напыление в кипящем слое — вихревое с вибрацией и без вибрации, с наложением электрического поля. [c.228]

Течение в лобовой части цилиндра, в том числе и в критической точке, может быть описано уравнениями ламинарного пограничного слоя, а пара-1летры на внешней границе определяются на основании анализа потенциального потока (по уравнению Эйлера) [1, 2]. В работе [3] для расчета теплопередачи и касательных напряжений в лобовой критической точке рассмотрено влияние на ламинарный пограничный слой вихревой ячеистой структуры, состоящей из парных вихрей с осями, параллельными образующим цилиндра, с вращающейся каждой парой вихрей в противоположных направлениях. В [3, 4] влияние турбулентности на теплоотдачу рассчитывалось на основании анализа в лобовой точке вихрей Тейлора—Гертлера, которые интенсифицируют теплообмен. В области смешанного обтекания расчетное определение чисел Nu возможно только для ср <[ 70° при дальнейшем увеличении ср возникают явления перехода и отрыва пограничного слоя, и учет этих явлений в теоретическом плане еще недостаточно разработан. [c.4]

Разнообразны методы нанесения порошковых композиций (более двадцати промышленных вариантов). Общепринятой классификации методов нет их отличают по условиям образования взвешенного (кипящего) слоя (вихревой, вибрационный, вибровихре- вой методы), по способу ка.чесення порошка на изделие (струй- ный метод, распыление в электрическом поле, напыление в ионизированном кипящем слое), по способу оплавления порошка (теплолучевой, индукционный, газопламенный методы), по виду применяемой аппаратуры (камерные, бескамерные методы) и др. [c.6]

Воздух от магистрали поступает через регулировочный вентиль в кольцевой зазор завихрителя, откуда по четырехзаход-ной ленточной резьбе входит в камеру сгорания, создавая в ней цилиндрический вихревой поток, разной по сечению интенсивности. Внутренние слои вихревого потока воздуха захватывают струю горючего газа и, перемешиваясь с ним, создают вра- [c.101]

При вращении цилиндра приходит в движение и жидкость. ОГ))>яяустся пограничный слой. Движение в пограничном слое вихревое оно с.ча-гается из потенциального движения, на которое нaклaдывa iт я вращение. Сверху цилиндра направление потока совпадает с направлением вращения цилиндра, а снизу — противоположно ему. Частицы в пограничном слое сверху цилиндра ускоряются потоком, что препятствует отрыву пограничного слоя. Снизу поток тормозит движение в пограничном слое, что способствует его отрыву. Отрывающиеся части пограничного слоя уносятся потоком в виде вихрей. Вследствие этого вокруг цилиндра возникает циркуляция скорости в том же направлении, в каком вращается цилиндр. Согласно закону Бернулли давление жидкости яа верхнюю часть цилиндра будет меньше, чем на нижнюю. Это приводит к возникновению вертикальной силы, называемой подъемной силой. При изменении направления вращения ци- [c.53]

Теория пограничного слоя, разработанная Прандтлем в 1904 г. [7.1], положила основу для объединения интересов теории и практики. Ирандтль установил, что в том случае, когда массовые эффекты преобладают над эффектами вязкости, последние локализуются в тонком слое жидкости, примыкающей к поверхности обтекаемого тела, и в продолжающемся за этим слоем вихревом следе. В результате стало общепринятым, что теоретический анализ должен сочетать гидродинамические расчеты поля течения с расчетами вязкого пограничного слоя таким образом стал осуществляться расчет большинства параметров стационарных потоков, в том числе таких, как лобовое сопротивление профиля, которое до тех пор определялось лишь экспериментальным путем. [c.198]

Техническая гидромеханика (1987) -- [ c.221 ]

Механика жидкости и газа (1978) -- [ c.187 , c.303 ]

Гидродинамика (1947) -- [ c.267 ]

Гидроаэромеханика (2000) -- [ c.112 ]

Отрывные течения Том 3 (1970) -- [ c.3 , c.40 , c.45 , c.130 , c.163 ]

Аэродинамика Часть 1 (1949) -- [ c.208 , c.252 ]

Теоретическая гидромеханика Часть1 Изд6 (1963) -- [ c.203 ]

Механика жидкости и газа Издание3 (1970) -- [ c.232 , c.257 , c.390 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...