Геометрический расчет Изменения

Как показывают расчеты, изменение отношения температур газов в пределах 0,25 < 0 < 4 оказывает незначительное влияние на коэффициент увеличения тяги эжектора с данными геометрическими параметрами, хотя при этом сильно изменяется коэффициент эжекции. Максимального значения коэффициент б достигает при 0 = 1, так же как в случае несжимаемой жидкости при равных плотностях pi и рд. [c.562]

Червячная передача с вогнутым червяком усовершенствована разработкой способа шлифования вогнутого червяка, при котором уменьшение диаметра круга в результате переточек не приводит к изменению профиля и существенно упрощается геометрический расчет и проектирование передач С83,1201. [c.61]

Геометрический расчет передач с непрямым углом между осями. Табл. 17 пригодна лишь для расчета передач с углом S между осями 90°. Если этот угол отличается от 90°, то необходимо внести следующие изменения [c.344]

В пакетном режиме задание шпангоутов и оболочек выполняется программным методом по схеме, аналогичной схеме формирования координатных моделей деталей конструкции описывается геометрия расчетных фрагментов формируются координатные модели создаются каталоги шпангоутов и оболочек координатные модели и каталоги заносятся в архив. Описание геометрии расчетных фрагментов проводится на контуре продольного сечения конструкции. Для каждой детали задаются характерные точки, определяющие границы шпангоутов и оболочек. Далее из этих точек проводятся секущие прямые, выделяющие расчетные фрагменты. Указанные операции выполняются для каждого слоя оболочки в отдельности, т. е. оболочки конструкции формируются послойно. Геометрия расчетного фрагмента задается описанием элементов его контура. Все рассмотренные построения выполняются на геометрической модели конструкции с использованием средств ППП ГРАФИТ. Таким образом, пользователь освобождается от сложных геометрических расчетов. Способ разбиения конструкции на расчетные фрагменты всегда можно модифицировать для внесения необходимых изменений в P . [c.326]

Следует обратить еще внимание и на то, что в задаче о расчете резервуара удалось получить формулы для напряжений, не рассматривая геометрической и физической сторон задачи, т. е. задача оказалась статически определимой. Это — результат того, что мы сразу постулировали закон изменения напряжений по толщине оболочки — считали их постоянными. [c.471]

Как известно, в настоящее время не существует методов, позволяющих осуществлять точный расчет двухфазных газожидкостных течений в силу ряда причин, к числу которых относятся бесконечное разнообразие геометрических форм межфазной поверхности и режимов течения (см. разд. 1. 1) долго сохраняющееся влияние предыдущих этапов эволюции газожидкостных систем сильное влияние небольших количеств примесей (например, поверхностно-активных веществ) и малых изменений геометрии (например, шероховатости стенок труб) такие явления как флуктуации, приводящие к взаимосвязи параметров фаз. [c.184]

При расчетах геометрии косозубых колес можно без изменений использовать формулы для прямозубых колес, подставляя в них параметры исходного контура в торцовом сечении. Геометрические параметры в нормальном сечении косозубого колеса характеризу- [c.118]

Движение звеньев механизма происходит под влиянием действующих на них сил. Их величины, характер воздействия и точки приложения циклически изменяются по трем основным причинам изменение нагрузок сопротивления как на рабочем органе, так и в самом механизме изменение движущих сил, обусловленных процессами, происходящими в двигателе машины изменение положения звеньев за цикл работы механизма. Совокупное изменение условий нагружения приводит к ускорениям или замедлениям движения звеньев, что вызывает инерционные воздействия на них и, как следствие,— изменение скоростей. Следован ел ьно, кинематические параметры звеньев — функции внешних сил. Они зависят от масс звеньев и их распределения по ним с учетом конкретной формы и размеров. Задача определения закона движения звеньев о определенной геометрической формой, размерами и массой при известных внешних силах и моментах сил и законов их изменения во времени решается на основе обидах принципов теоретической механики и называется динамическим расчетом. [c.278]

Учет геометрического формоизменения оболочковых конструкций, наблюдающегося на стадиях потери их пластической устойчивости, в рамках применяемого метода линий скольжения, базирующегося на концепциях жесткопластического тела, осуществляется путем введения в расчеты параметра Р, корректирующего значения полу чаемых условных напряжений в стенке рассматриваемых конструкций на уровень истинных, отвечающих реальному изменению поперечного сечения оболочек. [c.102]

При решении задач 1.1 — 1.82 предполагалось, что деформации стержней весьма малы и схема сооружения практически не изменяется вследствие перемещений. В этом случае получаются линейные соотношения между внешними нагрузками, внутренними усилиями и перемеш,ениями. Ниже приводится ряд задач, в которых необходимо использование нелинейных зависимостей. Во всех задачах материал стержней считается линейно-упругим. Характерные осо-бенности.задач состоят в том, что при их решении а) должны использоваться более точные, чем линейные, соотношения между перемещениями и удлинениями стержней и б) при составлении условий равновесия необходимо учитывать изменение расчетной схемы, вызванное перемещениями. Такие расчеты называются расчетами по деформированному состоянию (по деформированной схеме, деформационными). В следующем параграфе приводятся задачи, связанные с расчетом гибких нитей, относящихся тоже к классу геометрически нелинейных систем. [c.37]

В этом отношении значительно большими возможностями обладает метод конечного элемента [88]. В основу этого метода положено расчленение рассматриваемой области на отдельные элементы простой геометрической конфигурации, причем достаточно широкие возможности открываются уже при введении в расчет элементов прямоугольной и треугольной формы. Сочленение элементов осуществляется в узлах, в которых полностью удовлетворяются условия равновесия и неразрывности перемещений. Разрезание рассматриваемой области приводит к кажущемуся нарушению условий неразрывности перемещений на участках между узлами, в значительной степени компенсируемому предположением о линейном законе изменения напряжений в любом сечении элементарного элемента. Это обусловливает наложение на деформации элемента сильно ограничивающих их связей, которые, с одной стороны, имеют тенденцию улучшить условия соблюдения неразрывности деформации, а с другой,— не вызывает концентрации напряжений в узловых точках. [c.115]

В обоих указанных выше методах задача решается применительно к двухмерному потоку в естественной системе координат. Использование сетки естественных координат затрудняет применение счетно-решающих машин. Причина заключается в том, что от приближения к приближению меняются очертания и положение в пространстве первоначально выбранной линии тока, а это требует изменения при каждом приближении геометрических параметров расчетных точек. Поэтому при расчете поля скоростей по уравнениям, записанным в естественной системе координат, следует либо после проведения машиной одного приближения вводить новую информацию о положении расчетной точки, что увеличивает время работы машины и ручное время, необходимое для подготовки дополнительной информации, либо вводить перед началом расчета увеличенный объем информации, дающий возможность интерполированием получить геометрические параметры расчетной точки от приближения к приближению. Это занимает значительный объем памяти счетной машины и требует также большой подготовительной работы. [c.93]

Определение коэффициента теплопередачи k для теплообменных аппаратов является важным и ответственным моментом расчета. При осреднении величины k по поверхности теплообмена требуется тщательный учет изменения температур теплоносителей и- геометрической конфигурации поверхности теплообмена. [c.427]

Из расчета видно, что величина изменения скоростного и геометрического напоров в общем балансе очень мала и поэтому ею обычно пренебрегают. [c.57]

Круг решаемых методами сопротивления материалов задач включает в себя задачи расчета безопасных нагрузок, определения надежных размеров элементов, обоснования выбора наиболее подходящих материалов. Для этого необходимо выявить закономерности распределения внутренних усилий и соответствующих им геометрических изменений (деформаций) в элементах в зависимости от их формы и размеров, вида, характера, места приложения, величины и направления нагрузок, определить меры измерения усилий и деформаций и сопоставить их с механическими характеристиками реальных конструкционных материалов. [c.146]

Выполняя расчеты, нужно иметь в виду, что величина коэффициента трения почти в равной мере зависит от трех групп факторов, которые определяются а) материалом трущихся тел, характером смазки и видом пленки на поверхности б) конструкцией кинематической пары-размера поверхности, геометрическим очертанием в) режимом работы —температурой, скоростью, нагрузкой все это обусловливает изменения, протекающие как в материале, так и в геометрическом очертании неровностей. Коэффициент трения можно считать постоянным, а силу трения — прямо пропорциональной нормальному давлению только в определенном диапазоне скоростей и нагрузок. С увеличением скорости движения коэффициент трения в большинстве случаев уменьшается (до определённого предела) с возрастанием удельного давления и увеличением времени предварительного контакта соприкасающихся тел коэффициент трения возрастает. [c.52]

Коэффициент теплопередачи. При расчете теплообменных аппаратов возникают трудности с определением значения коэффициента теплопередачи k. Эти затруднения в основном определяются изменением температуры рабочих жидкостей и сложностью геометрической конфигурации поверхности теплообмена. Точно учесть влияние этих факторов очень трудно, поэтому практически определение значения коэффициента теплопередачи производится по формулам, приведенным в гл. 6. Специфические же особенности процесса теплообмена в рассчитываемых аппаратах учитываются при выборе значений коэффициентов теплоотдачи а, которые входят в формулу для коэффициента теплопередачи. [c.235]

Электрические свойства такого диэлектрика—-диэлектрическая проницаемость и потери определяются в основном путем расчета с использованием силы тока, напряжения, сопротивления, емкости и частоты, которые измеряются путем непосредственного отсчета по прибору. Поэтому, на наш взгляд, является весьма целесообразным для измерения неэлектрических величин использовать емкость, определяемую с помощью емкостных преобразователей. Измерение плотности или содержания отдельных компонентов в стеклопластике с помощью емкостных преобразователей основано на изменении емкости преобразователя за счет изменения содержания связующего или стеклонаполнителя в стеклопластике. Однако следует отметить, что емкость преобразователя в значительной степени зависит от типа преобразователя, его геометрических размеров, диэлектрической проницаемости материала, используемой частоты переменного тока, температуры и других параметров. Поэтому при расчете и конструировании датчика, а также при составлении корреляционной связи между плотностью стеклопластика и емкостью датчика, необходимо все это учитывать. [c.101]

При сравнении этого выражения с выражением работы торможения по уравнению (133) нетрудно видеть, что величины их пропорциональны между собой. Таким образом, вводя в условия однозначности время торможения как определенную фиксированную величину, мы учитываем в расчете тепловой поток, образующийся при торможении. Кроме ранее упоминавшейся общей геометрической характеристики в условиях однозначности, должны быть учтены особенности конструкции тормозов (различные модификации конструкции тормозных шкивов и колодок) к существенным факторам этой группы, влияющим на нагрев шкива, следует отнести угол обхвата Р шкива колодкой (или лентой в ленточном тормозе), ширину обода В тормозного шкива и величину установочного зазора е между шкивом и накладкой. Влияние угла обхвата шкива колодкой выражается в изменении поверхности теплоотдачи обода тормозного шкива (поверхности, наиболее эффективно участвующей в конвективном теплообмене). [c.606]

Для учета указанных факторов при расчете максимальных упругопластических деформаций в условиях статического и малоциклового нагружений на основании предложенного метода с использованием параметра интерполяции К проведено комплексное исследование с помощью численного моделирования НДС в зонах концентрации напряжений стержней при изменении степени стеснения упругопластических деформаций путем варьирования основных геометрических параметров этих зон. [c.112]

Как показывают расчеты, если сила трения с изменением скорости не меняется, амплитуда последовательных качаний убывает в арифметической прогрессии до полной остановки. Если же сила трения пропорциональна скорости, амплитуда уменьшается в бесконечно убывающей геометрической прогрессии. [c.187]

На первом этане (вал не вращается) экспериментально проверяется величина протечек при минимальном перепаде давления на кольце, расчетной высоте уплотнительных колец и нулевом эксцентриситете кольца относительно вала и рассчитывается по общепринятой методике [8]. Возможное расхождение результатов расчета и эксперимента объясняется главным образом геометрическими искажениями уплотнительной щели. На изменение зазора между кольцом и валом при наличии давления в стенде в значительной степени влияет деформация деталей уплотнения и корпуса стенда, поэтому при проектировании стендов для исследования уплотнений с такими габаритами особое внимание должно быть обращено на сведение к минимуму деформаций, вызываемых перепадом давления и изменением температурного режима. [c.235]

В рассматриваемый период произошли также и структурные изменения в технической оптике. Вплоть до конца XIX в. существовало мнение, что общая теория оптических систем, составляющая основу технической оптики, сводится лишь к геометрической оптике. Многие ученые-оптики считали, что теория оптических систем основана на двух-трех положениях (аксиомах) геометрической оптики, из которых дедуктивным образом могут быть получены все свойства этих систем. Однако по мере того, как расширялась область применения оптических систем и возникала настоятельная потребность в создании оптических систем с высоким качеством изображения, становилось необходимым учитывать также аберрации, возникающие вследствие явления дифракции. Знания законов только геометрической оптики оказалось недостаточным и возникла необходимость использования законов физической оптики. Кроме того, расширение областей применения оптических систем в условиях темповой адаптации и в крайних областях спектра (ультрафиолетовой и инфракрасной), так же как и вопросы, связанные с оценкой качества изображения, потребовали более глубокого знания свойств зрительного аппарата, т. е. возникла потребность и в привлечении законов физиологической оптики для проектирования и расчета оптических систем. [c.370]

Это напряжение должно быть значительно ниже предела текучести материала, который за пределами пластической зоны у кончика трещины работает в пределах упругости деформирования. Безразмерный коэффициент а отражает как геометрический фактор, так и характер распределения напряжения а. При весьма большом отношении ВИ этот коэффициент равен единице, что имеет место и в случае бокового надреза длиной I. При конечном отношении В/1 и неравномерном распределении напряжений коэффициент а принимает другие значения [101]. Случай сквозной трещины (рис. 4.15, а) в растянутой или изгибаемой пластине встречается при проведении различных опытов на трещиностойкость материалов. В расчетах конструкционных элементов чаще встречается случай плоской поверхностной трещины (рис. 4.15,6). Очертание фронта такой трещины в процессе ее развития по ряду экспериментальных данных близко к полу-эллипсу. Соотношение его полуосей по данным опытов [65] составляет примерно 0,38. Постоянство этой величины при изменении абсолютных размеров трещины объясняется тем, что независимо от исходной формы, она приобретает через некоторое число циклов нагружения устойчивую форму равного сопротивления продвижению во всех точках ее фронта. Коэффициент интенсивности /( сохраняет и в этом случае выражение (4.35) при иных значениях а, но часто используют также и выражение К — оа у лЬ, где Ь — глубина трещины (рис. 4.15, б). В тех случаях, когда глубина Ь соизмерима с расстоянием от контура трещины до противоположной поверхности тела, теоретическое определение коэффициента К оказывается затруднительным и его обычно находят экспериментальным путем (так называемый метод /С-тарировки) с использованием энергетической трактовки условий предельного равновесия трещин, распространяющихся путем квазихрупкого разрушения, т. е. такого, когда пластические деформации могут появляться лишь в локальных зонах у кончиков трещины. [c.130]

Если необходимо улучшить характеристики машины, то выполютотся расчеты по оптимизации ее параметров. При этом целевой функцией является требуемый уровень качества и надежности, а варьируемыми пара-метрами назначаются те характеристики, которые выявлены при диагностировании, и те, которые входят в расчетные зависимости, применяемые при проектировании машины. По результатам расчетов изменения мохуг быть внесены в размеры лемектов машины, характеристики геометрической точности и жесткости элементов, в условия сМазки и охлаждения и др. [c.359]

Воздействие деформации и температуры на тензорезистор и деталь, на которой он установлен, приводит к изменению геометрических размеров и электрофизических параметров чувствительного элемента, поэтому для определения статической характеристики преобразования тензоре-зистора необходимо осуш ествить расчет изменения его сопротивления, обусловленного изменением длины и поперечного сечения чувствительного элемента при совместном воздействии измеряемой деформации, теплового расширения чувствительного эдемента и детали изменением удельного сопротивления чувствительного элемента под воздействием деформации и температуры. [c.43]

Подбор геометрических параметров дросселей редуктора для обеспечения его минимальной погрешности проводился следующим образо.м. Вначале расчетом изменения коэффициента расхода входного дросселя при изменении уровня измеряемых давлений было установлено, что увеличение длины цилиндрической части входного дросселя приводит к тому, что наклон характеристики датчика увеличивается с увеличением уровня измеряемых давлений. Затем экспериментально было определено, что с уменьшением размера 02 выходного дросселя (с.м. рис. 1) изменение наклона характеристик измерительного преобразователя несколько умень-нгается, причем точка пересечения характеристик, полученных пр разных уровнях давлений, смещается в сторону меньших значений [c.260]

Геометрически расчет винтовых передач производится так же, как и расчет косозубыл передач. В отличие от косозубых эвольвентных передач углы и рз нaкJ oнa зубьев могут быть неодинакоеы-ми в ортогональной винтовой передаче + = Заданное передаточное отношение можно обеспечить изменением диаметров колес и углов нак тона зубьев. [c.183]

Важное значение для достоверности результатов статистическйх значений имеет адекватность детерминированной модели. В силу этого уточнение ее, учет наиболее влияющих на точность расчета факторов является актуальной задачей. С другой стороны, статистические исследования на основе сложной модели требуют достаточно больших затрат машинного времени даже при использовании современных высокопроизводительных ЭВМ. Поэтому важно упрощение сложной и нелинейной модели без заметной потери ее точности, что принципиально возможно в некоторой ограниченной области изменения входных параметров. Часто при этом важно установление непосредственной зависимости выходных показателей от первичных входных параметров (геометрические размеры, обмоточные данные, свойства материалов и пр.) ЭМУ взамен полученных опосредованных связей их, например, через параметры обобщенного преобразователя или его эквивалентных схем замещения. Примером такого преобразования могут служить, в частности, приведенные ранее модели в приращениях . [c.136]

В работах [8-10 установлено, что тангенциальная скорость в центробежных патрубках изменяется с изменением радиуса и длины. В большинстве случаев радиальная составляющая абсолютной скорости незначительна и не учитывается в практических расчетах. В таких случаях определяющими являются тангенциальная и осевая составляющие скорости, характеризующие степень закручивания потока и пропускную способность элемента. Иными словами, аналитически абсолютная скорость потока представляет собой геометрическую сумму тангенциальной W.,. и осевой сосгавляющих [c.283]

Более подробно следует остановиться на значениях прочностных характеристик, которые в дальнейшем будут фигурировать в зависимостях для расчета статической прочности механически неоднородных соединений. Ранее, в работе /9/, для бездефектных соединений с мягкими прослойками нами была принята на основе многочисленных зкспериментальнььх данных идеально-жестко-пластическая диаграмма мягкого металла М. При этом, в расчетных формулах данную диаграмму в условиях общей текучести аппроксимировали на уровне значений временного сопротивления металла М (ст ). Для соединений с плоскостными дефектами такой подход применим не всегда. Последнее связано с ростом вблизи вершины дефекта показателя напряженного состояния П = Oq/T (здесь Од — гидростатическое давление, Т— интенсивность касательных напряжений, которая равна пределу текучести мягкого или /с твердого металлов при чистом сдвиге). Предельную (предшествующую разрушению) интенсивность пластических деформаций можно определить из диаграмм пластичности, отражающих связь предельной степени деформации сдвига Лр с показателем напрязкенного состояния П для конкретных материалов сварных соединений /9, 24/. Для этого необходимо знать показатель напряженного состояния П, величина которого зависит только от геометрических характеристик сварного соединения, степени его механической неоднородности и размеров дефекта П = (as, 1/В, f )Honpe-деляется из теоретического анализа. Определив значение предельной интенсивности пластических деформаций, по реальной диаграмме деформирования рассматриваемого металла СТ, =/(Е ) находим величину интенсивности напряжений в пластической области. Интервалы изменения а следующие Q.J, < а . Для плоской деформации та -кая подстановка в получаемые формулы означает замену временного сопротивления на данную величину. [c.50]

Стандартизация допусков на выходные параметры изделий Стандартизация решает многие вопросы, связанные с оценкой и повышением надежности изделий и регламентацией методов их производства, эксплуатации и испытания. Особое место с позиций расчета, прогнозирования и достижения необходимого уровня надежности занимают стандарты, которые регламентируют значения выходных параметров материалов, деталей, узлов и машин и устанавливают классы изделий, отличающиеся по показателям качества. Так, установление классов (степеней) точности (квали-тетов) при изготовлении деталей является регламентацией геометрических параметров изделия, классы шероховатости (ГОСТ 2789—73) разделяют все обработанные поверхности на категории по геометрическим параметрам поверхностного слоя. Стандарты и технические условия на различные марки материалов устанавливают предельные значения или допустимый диапазон изменения их механических характеристик — предела прочности, текучести, усталости, относительного удлинения, твердости и др. Стандарты устанавливают также значения для выходных параметров отдельных деталей сопряжений и механизмов (например, запас прочности конструкций, точность вращения подшипников качения), узлов, систем и машин. Так, например, имеются классы точности для металлорежущих станков, регламентированы тяговые усилия и КПД двигателей, уровень вибраций и температур для ряда машин и т. п. Эти нормативы являются необходимым условием для оценки параметрической надежности изделий и определяют исходные данные при прогнозировании поведения машины в различных условиях эксплуатации. [c.426]

Следуя работам [1, 2], рассмотрим раснадаюпщйся сплав металлов А и В типа замещения с ГЦК решеткой, в октаэдрические междоузлия которой внедрено относительно небольшое количество атомов примеси элемента С. Ограничимся здесь случаем, когда обе фазы, получающиеся после распада, являются твердьпйи растворами измененных концентраций, причем имеют геометрически такую же кристаллическую решетку, как исходный сплав. Концентрации атомов С в этих фазах будем считать малыми, т. е. не рассматриваем здесь пока слзшай выделения (при распаде) химического соединения элемента С с металлами А и В. Расчет проведем в рамках той же упрощенной модели, которая была принята в 16, но для более сложного случая тройного сплава А — В — С. При рассмотрении внедренных в менодоузлия атомов С явно примем во внимание все возможные конфигурации ближайших атомов А и В, окружающих эти междоузлия. [c.215]

Из (2.12)—(2.16) следует, что отклонение напряжения от номинальных значений определяется параметрами Т и I, содержащими упругие константы образца и его геометрические размеры. Увеличение параметров анизотропии а и р приводит к увеличению параметра Т и к снижению напряжений х у Оу max прирост значений шах при этом падает. Отклонение Ох ах от поминальных значений для традиционных композиционных материалов типа стеклопластиков, как показывают расчеты, составляет около 2,5%, а для угле- и боропластиков — менее 1 %. Варьирование геометрических размеров образца (параметра I) также незначительно отражается на изменении значений Ох max- Например, увеличение параметра I с 1,5 до 15,0 при а = 5, Р = 10, Vyj. = 0,30 приводит к изменению Oimax от 1,025ао до 1,002оо (здесь = Р1(ЬН) — номинальное значение), При этом расхождение между [c.36]

В книге в система Тизированной форме представлены результат комплексного исследования гидродинамики, тепло- и мас-сообмена в осесимметричных каналах при местной закрутке потока. Предложены физически обоснованные методы расчета локальных и интегральных характеристик тепло-, массообмена и трения при разнообразных условиях, обладающие достаточной степенью универсальности. Приведены подробные результаты исследования полей скоростей и давлений, интенсивности пульсаций, корреляций, локального тепло- и массообмена в цилиндрических, сужающихся и расширяюгцихся каналах. Исследован широкий диапазон изменения граничных и геометрических условий однозначности (вд5гв через проницаемую стенку, частичная закрутка на входе, диафрагмирование выходного сечения и т. д.). [c.3]

Хорошо разработанные методы строительной механики для определения статических усилий, возникающих в упругих системах маншн, узлов и конструкций, потребовали во мнорих случаях экспериментального определения для машиностроения коэффициентов соответствующих уравнений, а также учета изменяемости условий совместности перемещений по мере изменения форм контактирующих поверхностей вследствие износа иди других явлений, нарастающих во времени. При относительно высокой жесткости таких деталей, как многоопорные коленчатые валы, зубья шестерен, хвостовики елочных турбинных замков, шлицевые и болтовые соединения, для раскрытия статической неопределимости были разработаны методы, основывающиеся на моделировании при определении в упругой и неупругой области коэффициентов уравнений, способа сил или перемещений, на учете изменяемости во времени условий сопряжения, а также применения средств вычислительной техники для улучшения распределения жесткостей и допусков на геометрические отклонения. Применительно к упругим системам металлоконструкций автомобилей, вагонов, сельскохозяйственных и строительных машин были разработаны методы расчета систем из стержней тонкостенного профиля, отражающие особенности их деформирования. Это способствовало повышению жесткости и прочности этих металлоконструкций в сочетании с уменьшением веса. [c.38]

Невозможность получения точных значений физикомеханических и геометрических параметров применяемых упругих тел и изменение этих параметров в процессе эксплуатации механизмов не позволяют в ряде случаев получить стабильные кинематические характеристики упомянутых механизмов и обеспечить синхронность их движения, что снижает точность предварительных кинематических расчетов. Однако наряду с этими недостатками такие механизмы обладают и рядом преимуществ, главными из которых являются простота конструкции, значительное редуцирующее действие, отсутствие зазоров и люфтов при трогапии с места и реверсировании, легкость бесступенчатой регулировки передаточного отношения, возможность работы до жесткого упора. Эти преимущества в ряде случаев играют решающую роль (как, например, в описанных выше механизмах верньерных устройств, предельных резьбовертах, схватах роботов и др.), и поэтому их использование в ряде машин и приборов оправдано. Следует отметить перспективность использования подобных механизмов в связи с появлением новых металлических, полимерных и металлополимерных материалов, обладающих высокими и стабильными параметрами упругости и износостойкости. Актуальными задачами являются конструктивные совершенствования описанных механизмов и пх испытания в условиях длительной эксплуатации. [c.162]

Расчет прочности модели при изменении ее армирования и геометрических размеров. Результаты расчета прочности модели при различном армировании полки и разных толщинах представлены на рис. 3.46. Кривая 3 на рис. 3.46 характеризует прочность оболочки, количество арматуры в полке которой увеличено в три раза. Можно отметить, что в этом случае полка работала как переармированная и дальнейшее увеличение количества арматуры в полке не оказывало влияния на ее прочность. При таком значительном количестве арматуры в полке модель должна разрушаться по первой схеме. Как видно из рис. 3.45, сжатая зона сечения ребра может уравновесить растягивающие усилия в арматуре полки в этом случае только при ф>17°. Увеличение толщины полки до 15 мм позволяет поднять несущую способность оболочки по сравнению с испытанной почти в два раза (кривая 4 на рис. 3.46). [c.267]

Изменение параметров гидросистемы РП приводит к изменению собственных свойств всей колебательной системы. Для установления характера существующей между ними зависимости применительно к стенду были проведены соответствующие расчеты. Их результаты позволили установить связь между значениями всех четырех его собственных частот Д и величинами Сэфф,, " эФФ, Ст, каждая из которых характеризует определенные геометрические размеры преобразователя. Поскольку в данном случае выявлялась лишь качественная сторона указанной связи, все расчеты проводились на основе системы (9). [c.94]

Анализируя различные подходы к решению геометрически и физически нелинейных задач теории оболочек, выбираем вариационный подход. При построении вариационного уравнения термоползучести используем допущения технической теории гибких оболочек, успещ-но применяемой в расчетах упругих пологих оболочек, и физические соотношения в форме связи тензоров скоростей изменения деформаций и напряжений с учетом ползучести материала. Вариационное уравнение смешанного типа, в котором независимому варьированию подвергаются скорости изменения прогиба и функции усилий в срединной поверхности, позволяет использовать для описания реологических свойств материала хорошо обоснованные теории ползучести типа течения и упрочнения. Задачи мгновенного деформирования решаем методом последовательных нагружений, а задачи ползучести — методом шагов по времени. [c.13]

Структура метода расчета на износ с учетом физических, химических и механических факторов. Проблема трения, износа, смазки является комплексной и базируется на фундаментальных законах физики, химии, механики сплошных сред, термодинамики, материаловедения. Закон изнашивания твердых тел в общем случае должен учитывать физические, химические, механические явления, протекающие в контакте, а также изменение контактной ситуащ1и (геометрических характеристик контакта, кинематики движения, структуры, состава приповерхностных и поверхностных слоев материалов, химических соединений на поверхностях твер- [c.178]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...