Коэффициент теплопередачи

Коэффициентом теплопередачи пользуются и при расчете теплового потока через тонкие цилиндрические стенки (трубы), если d /daH l,5 [c.99]

По методике, изложенной в гл. 10, рассчитывают коэффициенты теплоотдачи, а затем по формуле (12.11) —коэффициент теплопередачи к. [c.109]

Коэффициент теплопередачи рассчитаем по формуле (12.11) [c.110]

Расчет поверхности нагревательного прибора производится по уравнению теплопередачи QoT=kFM, где й — коэффициент теплопередачи через стенку отопительного прибора F — вся поверхность, находящаяся в контакте с воздухом помещения г М — разность температур греющей воды и воздуха в отапливаемом помещении. [c.195]

Теплоемкость системы энтропия системы j Удельная теп лоемкость удельная энтропия Тепловой поток Коэффициент теплообмена, коэффициент теплопередачи Поверхностная плотность теплового потока [c.13]

Наряду с исследованием средней интенсивности процесса ( 6-9) проводилось изучение и локальной теплоотдачи ( 7-1). Во всех случаях использовалась известная методика стационарного теплового режима, но не всегда предусматривалась предварительная гидравлическая стабилизация движения твердых частиц и жидкости и, пожалуй, нигде не учитывалось нарушение такой стабилизации при переходе дисперсного потока из изотермического участка в неизотермический, теплообменный участок. Таким образом, влияние условий входа в должной мере не оценивалось, что является одной из причин определенной несогласованности различных данных. Средний коэффициент теплоотдачи определялся как непосредственно путем замеров температуры стенки [Л. 215, 229, 309, 350], так и косвенно через коэффициент теплопередачи дисперсного потока н охлаждающей (греющей) жидкости через стенку [Л. 18, 38, 137, 352, 361, 358]. Как правило. Dh/Dbh>0,5 и [c.210]

Определяя среднелогарифмический температурный напор в каждой камере, а также принимая поправку на перекрестный ток 0 одинаковой в обеих ка мерах, получим, что коэффициент теплопередачи [c.324]

Коэффициент теплопередачи всего теплообменника определяется -выражением [c.363]

Расчет рекуперативных теплообменников с промежуточным потоком дисперсного теплоносителя сводится к определению требуемой поверхности нагрева. В этом случае коэффициент теплопередачи [c.386]

К — коэффициент выравнивания потока к — коэффициент теплопередачи, Вт/(м--К) [c.4]

Количество теплоты Коэффициент теплопередачи Динамическая вязкость Кинематическая вязкость [c.9]

F — площадь теплоотдающей поверхности корпуса редуктора k( — коэффициент теплопередачи (k — ll-f-17 вт/м - град)-. [c.177]

Задаемся средней температурой стенки <с = 650°С. При этой температуре коэффициент теплопроводности шамотного кирпича равен Яср = 0,84(Ц-0,695-10- -650) = 1,12 Вт/(м-°С). Определяем коэффициент теплопередачи [c.12]

Вычислить коэффициент теплопередачи и определить площадь поверхности нагрева подогревателя. Расчет произвести по формулам для 1) цилиндрической и 2) плоской стенок. Сравнить результаты вычислений. [c.18]

Расчет по формуле для цилиндрической стенки дает значение коэффициента теплопередачи fei = 0,75 Вт/(м-°С). Площадь поверхности нагрева при этом f=412 м . [c.18]

Расчет по формуле для плоской стенки дает значение коэффициента теплопередачи /г=16 Вт/(м2- С). Площадь поверхности нагрева при этом f = 418 м . [c.18]

Коэффициент теплопередачи (первое приближение) [c.105]

Выполнить расчет для следующих условий длина каждого хода Z=2,5 м температура воды на входе Оо = 120°С расход БОДЫ (3=0,22 кг/с тепловой поток на единицу длины центрального тепловыделяющего стержня 9г=3-10 Вт/м температура внешней поверхности внешнего канала постоянна по длине и равна Г=116°С коэффициент теплопередачи через разделяющую каналы стенку fe] = = 350 Вт/(м-°С) коэффициент теплоотдачи к внешней стенке (или от внешней стенки) аг=450 Вт/(м-°С) А, и аг постоянны по длине [c.128]

W=G p Вт/°С ki и 2 — постоянные по длине коэффициенты теплопередачи, отнесенные к единице длины, Вт/(м-°С). В рассматриваемом частном случае задано 2 = 02 и Г — температура поверхности теплообмена. [c.130]

Определить распределение температуры воды по длине каналов тепловыделяющего элемента с двумя ходами теплоносителя, рассмотренного в задаче 5-85, если при том же расходе воды 0 = = 0,22 кг/с за счет изменения площади проходного сечения внутреннего канала коэффициент теплопередачи ki увеличился до значения 1 = 600 Вт/(м-°С). Все остальные условия оставить без изменений. Сравнить результат расчета с ответом к задаче 5-85. [c.132]

Ог=137°С /о=175°С Хш=, 57 м 0 т=141,5°С. Увеличение коэффициента теплопередачи через разделяющую каналы стенку приводит к более интенсивному нагреву воды во внешнем канале и соответственно к большим потерям теплоты. Поэтому температура на выходе /о ниже, чем при условиях, рассмотренных в задаче 5-85. [c.132]

Коэффициент теплоотдачи и коэффициенты теплопередачи принять постоянными по длине и при их определении использовать физические свойства воды при средней по длине температуре воды в данном канале. [c.246]

Обратите внимание на различие между коэффициентами теплопроводности X, теплоотдачи а и теплопередачи к. Эти коэффициенты характеризуют интенсивность различных процессов, по-разному рассчитываются и путать их недопустимо. Коэффициент теплопередачи есть чисто расчетная величина, которая определяется коэффициентами теплоотдачи с обеих сторон стенки и ее термическим сопротивлением. Важно подчеркнуть, что коэффициент теплопередачи никогда не может быть больше а, аг и Х/Ь. Сильнее всего он зависит от наименьшего из этих значений, оставаясь всегда меньше его. В предельном случае, когда, например, ai< tt2 и ai< S/ , [c.99]

Число труб в пакете в горизонтальной плоскости выбирается исходя из скорости продуктов сгорания 6—9 м/с. Ско-))ость эта определяется стремлением, с одной стороны, получить высокие ко- )ффициенты теплоотдачи, а с другой — не допустить чрезмерн010 эолового износа. Коэффициенты теплопередачи при этих условиях составляют обычно несколько десятков Вт/(м -К). Для удобства ремонта и очистки труб от наружных загрязнений экономайзер разделяют на пакеты высотой I — 1,5 м с зазорами ежду ними до 800 мм. [c.151]

Для большинства нагревательных приборов, имеющих обычно довольно сложную форму, коэффициенты теплоотдачи определены экспериментальным путем при условиях теплообмена, близких к рабочим, их можно найти в сп циаль-ной литературе [15]. В целом коэффициенты теплопередачи в приборах отопления невелики. Например, для прибора, состоящего из трех горизонтальных ребристых труб, расположенных друг над другом, й = 4,5 Вт/(м -К). [c.195]

Рассчитать расход теплоты на отопление четырехквартирного двухэтажного дома, расположенного в районе г. Свердловска, и выбрать необходимое число секций нагревательного прибора — чугунного секционного радиатора типа М-140-АО (поверхность нагрева одной секции 0,254 м ). Площадь дома по наружному обмеру 100 м квартиры-трехкомнатные с кухней высота дома 6,28 м. Температура горячей воды в радиаторе 80 °С, коэффициент теплопередачи k через стенку радиатора принять равным 6 Вт/(м -К)- Температура воздуха в квартирах равна 18 °С. [c.203]

Для исследования была выбрана одна четвертая частЬ ОК--ружности, расположенная в горизонтальной плоскости, где находились две точки касания шарового калориметра е соседними шарами. Опыты проводились при Re = 7-10 средний коэффн-циент теплоотдачи для этого режима был равен 343 Вт/(м -° С) температурная разность в металлической обрлочке при мощности электронагревателя 500 Вт составляла - 62° С измерен-кая разность температур в тангенциальном направлении по поверхности между точкой касания и точкой поверхности с мак- симальным локальным коэффициентом теплоотдачи была равна 6°С влияние неоднородности локального коэффициента теплопередачи практически не сказывалось на температурном поле в оболочке уже на расстоянии 12,5 мм от поверхности. Минимальная температура поверхности получалась в области с максимальным коэффициентом теплоотдачи, максимальная— в месте контакта с соседним шаром. При среднем перепаде в оболочке 62°С измеренная разность температур на поверХ ности электрокалориметра, вызванная наличием переменного коэффициента теплоотдачи, составляла 6° С, что не превышает 10% этого перепада. Полученное экспериментальным путем температурное поле было проверено с помощью расчетных- методов. В частности, был разработан метод, основанный на уравнении теплового баланса в форме конечных разностей, и составлен алгоритм для расчета, распределения температур в объеме на ЭВМ. [c.85]

В Л. 285] приведены результаты лабораторных опытов с трубным пучком, поперечно обтекаемым газом с речным песком и крупной насадкой. Термопары непосредственно помещались в поток. Коэффициент теплоотдачи определялся через коэффициент теплопередачи к охлаждающей воде, движущейся при Re=150-f-200 внутри коротких трубок. Основные результаты [Л. 285] 1) для газовзвеси с песком (при Re=l 700-1-4 400, Р = 0,0008н-0,0162. и /лг) и с крупной насадкой (при Re= I 700 6 300, Р = 0,00062н-0,0074 irl( = [c.245]

Согласно данным гл. 9 в поперечно продуваемом движущемся слое можно ожидать близкого совпадения с данными по теплообмену в неподвижном слое. Согласно теоретическому решению [Л. 252] нестационарный теплообмен в неподвижном слое подобен стационарному теплообмену именно при перекрестном (под углом 90°) движении компонентов. Первые опытные данные по этому вопросу были получены в вертикальном теплообменнике, предложенном Е. И, Кашуниным и испытанном без замера температур движущейся чугунной дроби. По данным измерений были определены лишь коэффициенты теплопередачи от газа к воздуху. Использованный затем косвенный метод подсчета коэффициентов теплообмена в камерах условен и в ряде положений ошибочен. [c.324]

Произвести проверочный расчет подшипника с кольцевой смазкой, параметры которого приведены в предыдущей задаче, при п = 40 об1мин коэффициент трения, соответствующий точке Ь (граничное трение) / = 0,1 коэффициент теплопередачи от корпуса подшипника во внешнюю среду k = 2 вт м град температура в помещении = 20°. [c.240]

Смотреть страницы где упоминается термин Коэффициент теплопередачи : [c.99] [c.108] [c.152] [c.193] [c.195] [c.8] [c.225] [c.245] [c.245] [c.4] [c.4] [c.332] [c.191] [c.232] [c.4] [c.218] [c.221] [c.224] [c.227] [c.231] [c.234]

Теплотехника (1991) -- [ c.99 ]

Детали машин (1984) -- [ c.185 ]

Физика низких температур (1956) -- [ c.101 , c.103 , c.107 , c.108 , c.114 , c.117 , c.119 , c.134 , c.135 , c.138 ]

Физические величины (1990) -- [ c.96 ]

Динамика процессов химической технологии (1984) -- [ c.6 , c.10 , c.44 , c.56 , c.279 ]

Техническая термодинамика. Теплопередача (1988) -- [ c.174 ]

Техническая термодинамика и теплопередача (1986) -- [ c.299 ]

Теплотехника (1986) -- [ c.115 , c.133 ]

Техническая термодинамика и теплопередача (1990) -- [ c.170 , c.171 , c.175 ]

Конструкция и расчет котлов и котельных установок (1988) -- [ c.202 ]

Теплотехника (1986) -- [ c.84 , c.134 ]

Единицы физических величин и их размерности Изд.3 (1988) -- [ c.202 , c.356 , c.384 ]

Паровые котлы средней и малой мощности (1966) -- [ c.111 ]

Парогенераторные установки электростанций (1968) -- [ c.8 , c.160 ]

Теплотехнический справочник (0) -- [ c.275 , c.433 ]

Теплофикационные паровые турбины и турбоустановки (2002) -- [ c.364 ]

Теплоэнергетика и теплотехника Кн4 (2004) -- [ c.172 ]

Единицы физических величин и их размерности (1977) -- [ c.165 , c.298 , c.299 ]

Промышленные котельные установки Издание 2 (1985) -- [ c.179 ]

Гидроаэромеханика (2000) -- [ c.527 ]

Отрывные течения Том 3 (1970) -- [ c.52 , c.55 ]

Молекулярное течение газов (1960) -- [ c.180 ]

Эксплуатация, наладка и испытание теплотехнического оборудования (1984) -- [ c.22 ]

Теплотехнический справочник Том 1 (1957) -- [ c.275 , c.433 ]

Теплообменные аппараты и конденсацонные усиройсва турбоустановок (1959) -- [ c.8 , c.48 , c.79 , c.189 , c.233 , c.236 ]

Теплопередача (1965) -- [ c.32 ]

Тепломассообмен (1972) -- [ c.235 ]

Подшипники скольжения расчет проектирование смазка (1964) -- [ c.73 ]

Промышленные парогенерирующие установки (1980) -- [ c.151 , c.152 ]

Котельные установки и тепловые сети Третье издание, переработанное и дополненное (1986) -- [ c.17 , c.18 ]

Пневматические приводы (1969) -- [ c.32 , c.58 ]

Расчет пневмоприводов (1975) -- [ c.82 , c.114 ]

Котельные установки (1977) -- [ c.99 , c.100 ]

Внедрение Международной системы единиц (1986) -- [ c.52 , c.75 , c.141 , c.205 , c.217 ]

Внутренние санитарно-технические устройства Часть 3 Издание 4 Книга 2 (1992) -- [ c.189 , c.190 ]

Основы теплопередачи в авиационной и ракетно-космической технике (1992) -- [ c.31 ]

Теплотехника (1985) -- [ c.275 ]

Котельные установки (1977) -- [ c.99 ]

Справочник по Международной системе единиц Изд.3 (1980) -- [ c.35 ]

Аэродинамика решеток турбомашин (1987) -- [ c.270 , c.273 , c.278 ]

Механика сплошных сред Изд.2 (1954) -- [ c.250 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...