Степень деформации предельная

Исследования [1], показали, что наиболее информативным показателем пластичности, контролирующем фрактальную размерность объема, претерпевающего предельную пластическую деформацию, является поперечная деформация (у) к моменту разрушения, т.е. степень деформации, отвечающей неравномерному фазовому переходу, при достижении которого спонтанно меняется механизм диссипации энерг ии (переход от деформации к разрушению). [c.100]

Величина Лр — накопленная деформация за всю предшествующую историю деформирования. Степень деформации в понимании А. А. Ильюшина или параметр Одквиста представляет собой меру суммарного накопления дефектов кристаллической решетки к моменту разрушения, так что в отличие от Л величины Лр — наибольшая из возможных или предельная степень деформации. [c.486]

По аналогии с механическими характеристиками металлов предельную степень деформации в момент разрушения Лр будем называть пределом пластичности. [c.487]

Однако, выбирая режимы НТМО, необходимо иметь в виду, что величины минимальной температуры и предельной степени деформации ограничены и что при нарушении этих граничных условий может произойти локальное разрушение металла непосредственно в процессе предварительного деформирования [120]. Уменьшить вероятность трещинообразования в металле непосредственно в процессе ТМО можно двумя способами. [c.70]

При назначении технических условий на предельные состояния выходных параметров изделия выбираются лишь те, изменение которых возможно в процессе эксплуатации. Если опыт эксплуатации или расчет свидетельствуют, что данный выходной параметр не претерпевает изменений или эти изменения не регламентированы требованиями к работоспособности изделия, то ТУ не устанавливают и его предельных значений. Следует отметить, что сложность процессов функционирования и потери изделием работоспособности часто приводят к необоснованным назначениям ТУ на предельные состояния или к их отсутствию для ряда характеристик. Кроме того, численные значения допусков на выходные параметры часто устанавливаются для новых изделий и не оговариваются допустимые пределы их изменения. Поэтому весьма актуальной является задача по обоснованию и установлению запасов надежности по выходным параметрам изделия. При этом для современных машин часто целесообразно устанавливать нормативы не только на предельные состояния по выходным параметрам, но и по степени повреждения отдельных элементов машины, определяющих изменение ее характеристик. Так лимитируются предельные состояния по износу (гл. 7, п. 3), по степени деформации, по величине возникающих трещин и другим повреждениям. Например, существуют нормативы на предельные состояния агрегатов и узлов сельскохозяйственной техники, где указываются критерии и величины наибольших повреждений, при достижении которых узел и машина требуют капитального ремонта. [c.173]

В свою очередь величина предельной степени деформации до разрушения Лр определяется термомеханическими условиями деформации [c.16]

В последние годы при решении задач ОМД наиболее широко применяется критерий пластичности В. Л. Колмогорова — величина предельной степени деформации до разрушения (предельная степень деформации сдвига) t [c.18]

I. Испытание на растяжение цилиндрических образцов. Предельная степень деформации сдвига рассчитывается по формуле [c.19]

II. Испытание на сжатие. Предельная степень деформации сдвига при сжатии определяется соотношением [c.20]

В работе [27] использована также зависимость от температуры показателей пластичности, характеризующих соответственно предельные степени деформации [c.28]

Из опыта эксплуатации кулачковых и торсионных пластометров и задач, которые стоят в области изучения реологических свойств металлов и сплавов для процессов ОМД, можно определить требования, которым должны удовлетворять современные установки подобного типа - 1) широкий регулируемый скоростной диапазон испытаний в пределах 0,01—500 с 2) возможность получения больших степеней деформации (испытания на плоскую осадку, кручение) 3) возможность воспроизведения самых различных, заранее программируемых и управляемых с помощью ЭВМ законов нагружения как за один цикл испытаний, так и при дробном деформировании 4) возможность записи кривых релаксаций в паузах между нагружениями с длительностью пауз от 0,05 до 10 с 5) фиксация структуры металла с помощью резкой закалки образца в любой точке кривой течения 6) оснащение установок высокотемпературными печами для нагрева образцов до 1250 °С в обычной среде и в вакууме или среде инертного газа до 2000—2200 °С 7) возможность воспроизведения при испытаниях, особенно дробных, различных законов изменения температуры металла, фиксация температуры образца с помощью быстродействующих пирометров 8) возможность проведения испытаний не только при одноосных схемах напряженного состояния, но и в условиях сложнонапряженного состояния, особенно при исследовании предельной пластичности 9) обеспечение высоких требований по жесткости машин, по техническим характеристикам измерительной и регистрирующей аппаратуры, возможность стыковки с ЭВМ (УВМ) для автоматизированной обработки данных и управления экспериментом. [c.49]

При оценке пластичности методом растяжения используют такие условные характеристики, как полное относительное сужение и удлинение (г ), б, %), равномерное и сосредоточенное относительное сужение и удлинение, а также предельная степень деформации Лр. [c.50]

Ов и относительное укорочение h. Скорость испытаний на сжатие устанавливают в тех же пределах, что и при испытаниях на растяжение. При сжатии предельной силой проводят испытания иа устойчивость тонкостенных элементов — стоек, профилей, труб и т. п. Испытания проводят при однократном и длительном сжатии до разрушения (потери устойчивости) пли до достижения определенной степени деформации. В момент выпучивания стержня, когда прогиб растет без заметного увеличения нагрузки, определяют критическое напряжение потери устойчивости стержня Onp=Pnp/f, где Рцр — критическая сила F — площадь поперечного сечения стержня. [c.10]

IV. Область высоких пластических деформаций от степени деформации, отвечающей разрыву, до предельной степени деформации, равной единице. В этой области процесс формоизменения может происходить только в том [c.269]

Благодаря совмещению операций раздачи и обжима в одном штампе повышается степень деформации и процесс осуществляется при коэффициентах обжима на 10—12 % ниже предельных. Штамповка в последовательности раздача—обжим требует на 30 % меньше усилий по сравнению с обжимом. [c.297]

Предельные значения степени деформации прм прямом й обратном выдавливании в % [c.241]

Наибольшее отражение получили задачи по определению напряженного состояния заготовки в очаге деформаций и установлению влияния на него отдельных параметров процессов (коэффициентов формоизменения, условий трения), а таклсе расчеты усилий, необходимых для деформирования. Менее изучены предельные степени деформаций в [c.205]

Технологические возможности каждой из операций ограничиваются или разрывом заготовок по опасному сечению (вытяжка, волочение, формовка) или потерей устойчивости (обжим, осадка), или предельными деформациями растяжения (гибка, раздача, отбортовка). Перечисленные ограничивающие факторы определяют предельные степени деформаций заготовок или их формоизменение, характеризуемое специальным коэффициентом (коэффициентом вытяжки, раздачи, обжима и др.). Степени деформаций, достигаемые за одну операцию, характеризуют технологические возможности штамповки, глубину и высоту [c.235]

Таблица 26. Предельные степени деформации САП

При наклепе увеличиваются прочностные характеристики и понижаются пластичность и вязкость (рис. 40). С увеличением степени деформации предел текучести растет быстрее предела прочности. Обе характеристики у сильно наклепанных металлов сравниваются такое состояние наклепанного металла является предельным — при попытке продолжить деформирование металл разрушается. Путем наклепа твер- [c.126]

Как показывают наблюдения, при малоцикловом нагружении даже в жестком режиме (с постоянным размахом упругопластической деформации) предельное накопление повреждений к моменту образования микротрещин может происходить как за счет усталостного, так и квазистатического повреждений. Относительные доли того и другого определяются свойствами материала [43, 441 и условиями нагружения в отдельных микрообластях, определяющими степень жесткости нагружения (мягкое, жесткое), и в различных участках микротрещины могут быть результатом либо усталостного повреждения, определяемого как К < 10 ) [c.146]

ВТМО обеспечивает меньшее упрочнение (ств < 2400 МПа), но более высокие пластичность и вязкость. Она уменьшает также чувствительность к трещине (ii i возрастает на 20 - 50 %), снижает порог хладноломкости, повышает сопротивление усталости и затрудняет разупрочнение при отпуске, что связано с устойчивостью ячеистых дислокационных структур мартенсита. Особенно эффективна ВТМО для чистого вакуу-мированного металла. Кроме того, ВТМО более технологична, так как аустенит выше точки Аз пластичен и стабилен. При деформации не требуются большие степени обжатия предельное упрочнение достигается при деформации на 20 - 40 %. Для ВТМО пригодны любые конструкционные стали. [c.269]

При горячей вытяжке днищ из алюминиевых, магниевых и молибденовых сплавов с целью повышения предельной степени деформации применяют искусственный нагрев фланцевой части с одновременным охлавдением центральной части заготовки. На рис. 4.15 приведена конструктивная схема штампа для вытяжки с подогревом фланца. Здесь матрица и прижим штампа нагреваются при помощи трубчатых электронагревателей сопротивления, вмонтированных во внутрениэю их полость, а пуансон охлаждается циркулирующей в кем проточной водой. [c.93]

Более подробно следует остановиться на значениях прочностных характеристик, которые в дальнейшем будут фигурировать в зависимостях для расчета статической прочности механически неоднородных соединений. Ранее, в работе /9/, для бездефектных соединений с мягкими прослойками нами была принята на основе многочисленных зкспериментальнььх данных идеально-жестко-пластическая диаграмма мягкого металла М. При этом, в расчетных формулах данную диаграмму в условиях общей текучести аппроксимировали на уровне значений временного сопротивления металла М (ст ). Для соединений с плоскостными дефектами такой подход применим не всегда. Последнее связано с ростом вблизи вершины дефекта показателя напряженного состояния П = Oq/T (здесь Од — гидростатическое давление, Т— интенсивность касательных напряжений, которая равна пределу текучести мягкого или /с твердого металлов при чистом сдвиге). Предельную (предшествующую разрушению) интенсивность пластических деформаций можно определить из диаграмм пластичности, отражающих связь предельной степени деформации сдвига Лр с показателем напрязкенного состояния П для конкретных материалов сварных соединений /9, 24/. Для этого необходимо знать показатель напряженного состояния П, величина которого зависит только от геометрических характеристик сварного соединения, степени его механической неоднородности и размеров дефекта П = (as, 1/В, f )Honpe-деляется из теоретического анализа. Определив значение предельной интенсивности пластических деформаций, по реальной диаграмме деформирования рассматриваемого металла СТ, =/(Е ) находим величину интенсивности напряжений в пластической области. Интервалы изменения а следующие Q.J, < а . Для плоской деформации та -кая подстановка в получаемые формулы означает замену временного сопротивления на данную величину. [c.50]

В соответствии с вышеизложенным считают, что степень деформации, которую претерпел элементарный объем в окрестности материальной точки к моменту предельного разрыхления и начала образования трещины Гриффитса критического размера, равна Лр. Приращение дефектности металла difii будет тем больше, чем больше приращение деформации dA Hdr и меньше величина Лр, и, таким образом, [c.521]

Следовательно, можно сделать вывод о том, что механохимический эффект при анодном растворении металла сохраняется и в условиях диффузионного контроля скорости реакции. Этот вывод экспериментально подтверждается результатами измерения предельной плотности анодного тока диффузии при исследовании влияния степени деформации на растворимость медных анодов в гальванических ваннах [162]. В кислой ванне (раствор серной кислоты, хлоридов, блескообразующих и выравнивающих добавок) потенциостатически снимали кривые потенциал — плотность тока на медных анодах, предварительно отожженных и затем прокатанных для получения различных степеней деформации. [c.203]

Зависимость предельной плотности тока диффузии от степени деформации медного анода оказалась типичной для механохими-ческого растворения на стадии легкого скольжения — ослабление (и даже уменьшение) эффекта, его интенсивный рост на стадии упрочнения, максимум при 30% и спад на стадии динамического возврата (ср. с рис. 33, положение максимумов тока совпадает). [c.203]

Тисп — температура испытания Ар — предельная степень деформации до разрушения п—число оборотов до разрушения при испытаниях на кручение k — показатель напряженного состояния (ft=ff p/T) [c.6]

На основе использования статистических моделей пластичности по виду закона распределения предельной степени деформации можно проводить проверку гипотез о механизме разрушения, его особенностях и проводить прогнозирование дефектообразования в металле при его пластической деформации. [c.17]

Предельная степень деформации сдвига при кручении определяется через число оборотов активного захвата до разрушения упред=яйп//, где п — число оборотов до разрушения d, I — диаметр и длина образца. [c.54]

Во многих случаях предельная рабочая температура определяется не степенью деформации материала, а другими факторами, зависящими от условий работы детали, например падением диэлектрических качеств с повышением температуры. Для деталей, работающих без нагрузки и при незначительных нагрузках, предельной рабочей температурой можно считать температуру, при длительноМ-возде11ствии которой появляются ирнзнаки теплового перерождения материала.. Эта температура может быть значительно выше температуры теплостойкости ио Мартенсу. [c.229]

Степень деформации, которую можно осуществить, за один переход вытяжки, ограничивается Проччостьн сечения вытягиваемого стакана. При предельной степени деформации (дл ла туни и мягкой стали k= 120-т-150o ) происходит разрушение металла при вытяжке. [c.498]

При отжиге монокристаллов молибдена ориентации 110 <001>, прокатанных с обжатием до 50%, рекристаллизацию не наблюдали до-1100° С [135, 209]. После отжига при 1100° С плотность дислокаций в образцах была довольно высокой, а отжиг при 1500° С и выше приводит к образованию субграниц. С увеличением степени деформации характер образующейся при отжиге структуры усложняется. В некоторых участках образца (деформация 50%) происходит слияние полигональных стенок в субграницы, мигрирующие в сторону областей с повышенной плотностью дислокаций. Отжиг при более высоких температурах вызывает рост возникших субзерен. При отжиге до 2500°С увеличения предельной суммарной разориентации в процессе роста субзерен не происходит. Кристаллы ориентации 110 <001 >, прокатанные на 50%, разупрочняются после отжига при 1500°С без признаков рекристаллизации. Монокри-сталльная структура сохраняется. Однако кристаллы ориентации 110 <001 > после прокатки с деформацией 70% и отжига при 1600° С и выше уже состояли из крупных рекри-сталлизованных зерен, ориентация которых находилась в пределах рассеяния текстуры 110 <001 >. В то же время после отжига при 1500° С деформированные на 70% кристаллы [c.98]

Если хотя бы одно из главных напряжений является растягиг вающим, то разрушение данного материала может происходить (в зависимости от вида напряженного состояния, температуры и скорости нагружения) как путем среза, так и путем отрыва, причем степень развития предельных пластических деформаций, зависящая от тех же и некоторых дополнительных факторов, может быть весьма различной. Это подтверждается многими исследованиями, посвященными микромеханике процессов пластического деформирования и разрушения 168, 69, 731. [c.11]

Сравнение предельных степеней деформаций при осадке со скоростями деформирования 0,001 —100 лг/сек показало, что у сплавов АК6, АК8, АМгб и АВ при холодной осадке пластичность повышается на 20—25% у сплавов Х18Н9Т, ЭИ437А, титанового сплава ВТ1—понижается примерно на 40% у конструкционных и инструментальных сталей пластичность не изменяется. При осадке с нагревом до ковочных температур пластичность становится практически не ограниченной. Вместе с тем, опыты по штамповке взрывом труднодеформируемых сплавов показывают удовлетворительную штампуемость. [c.207]

После спекания брикеты подвергают горячей экструзии, которая, разрушая сплошные оксидные пленки на частицах алюминия, способствует равномерному объемному распределению включений AljOg. В процессе последующего холодного деформирования (прокатки, волочения, ротационной ковки) прочность и пластичность материала возрастают, а предельно допустимая степень деформации зависит от вида обработки и содержания AljOg (табл. 26). Отжиг при 630 °С в течение 1-5ч или 670 °С в течение 5-30 мин после деформации, снимая наклеп, вдвое повышает пластичность материала при 20 °С, не ухудшая, а иногда и повышая его прочность на 20 - 60 % при 500 °С. [c.175]

Для случая циклического нагружения с односторонним накоплением пластических деформаций [7] зависимость (1.32) была записана в виде (1.33), где Пг — число циклов нагружения на -й ступени нагрузки Ае — односторонне накопленная деформация на -й ступени нагрузки Мр1 — число циклов до разрушения при нагрузке данной степени е — предельная деформация при статическом разрыве а и 6 — константы, определяевше из эксперимента. [c.12]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...