Контур трещины

Затем ее тщательно вытирают и напыляют на покрытие индикатор. Через короткое время краска выступает из трещин и других мелких дефектов, окрашивает индикатор, выявляя контуры трещин. [c.185]

Рис. 26.5. Картина смещений рассматриваемой области при плоском напряженном состоянии 1, 2—контуры трещины до и после приложения па-

Найдем асимптотические выражения для напряжений в окрестности контура трещины г = а, 2 = 0. Естественно, что пол- [c.544]

Важнейшим моментом в теории трещин является формулировка условия локального разрушения в рассматриваемой точке контура трещины. Это так же важно при решении вопроса о развитии трещины, как правильный выбор критерия наступления пластического состояния в элементе объема. [c.16]

Другой способ улучшения точности расчета Ki по перемещениям [337] предполагает, что контур трещины в некоторой окрестности вершины может быть описан уравнением эллипса. Тогда коэффициент интенсивности можно рассчитать по перемещениям Uj, узлов на поверхности трещины [c.90]

Согласно принципу Вольтерра уравнение контура трещины в вязкоупругой пластине можно во многих случаях представить так [c.314]

Из соотношений Vn = ( п — in )/(4я) следует, что равняется нулю для значений Хп, принадлежащих контуру трещины. Поэтому при решении уравнений (44.8) — (44.10) необходимо определить лишь обращающееся в нуль на контуре областей решение. [c.354]

Показатель степени в уравнении (5.12) имеет не целое число при модуле упругости. Этот факт заставил провести специальный анализ напряженного состояния материала вдоль контура трещины для выяснения физического смысла такой закономерности [31]. Оказалось, что управляющий параметр может зависеть от модуля упругости во второй степени с учетом влияния уровня напряжения следующим образом . [c.237]

Под воздействием внешних сил, приложенных к телу, в нем может происходить развитие трещин, в том числе весьма значительное, вследствие чего проблема трещин принципиально отличается от классической проблемы теории упругости (см. главу IX), в которой граница тела сохраняется неизменной с точностью до упругого смещения ее точек. Вследствие отмеченного изменения границ тела в проблеме теории трещин задача становится весьма сложной нелинейной (задача с неизвестными границами) и не разрешимой обычными методами теории упругости. Однако дело не только в изменении границ, с которым необходимо считаться и, мало того, находить это изменение. Сложность состоит в том, что в теории трещин приходится использовать дополнительные (по сравнению с обычной теорией упругости) схемы, описывающие поведение материала в области контура трещины. В теорию в какой-то мере вносится элемент физики, однако пока не в полном смысле этого слова. Постановка задачи может быть сформулирована так. [c.575]

При исчерпании несущей способности сечения между оболочками могут образоваться и другие схемы разрушения. В упругой стадии нагрузка с оболочки на контур в многоволновом покрытии передается в основном через сдвигающие и нормальные силы. В процессе развития вдоль контура трещин и исчерпания несущей способности сечений между оболочками длина участков, на которых действуют силы сдвига, сокращается, а их интенсивность и интенсивность главных сжимающих и растягивающих напряжений возрастает. В этом случае конструкция может разрушиться в угловой зоне от действия главных сжимающих усилий (рис. 3.21). При этом проекция на вертикальную ось главных сжимающих [c.223]

Модель нагружали сосредоточенными силами поочередно в двенадцати точках (рис. 3.53,а), доведя до разрушения нагрузками в точках 11 и 12. Схема излома модели при нагружении в точке 11 характеризовалась образованием радиальных и эллиптических трещин (рис. 3.53,6). У нижнего шарнира в криволинейном ребре в плите образовались трещины, шедшие под углом 45° к контуру. Нижняя арматура ребер под местом приложения силы достигла текучести. Разрыв нижней арматуры произошел у вута в зоне пересечения ребер (рис. 3.54). Ребра в пластических шарнирах в зоне действия отрицательных моментов разрушались неодинаково. В узле А (рис. 3.54) образовалась косая трещина, при разрушении потекла верхняя арматура (о чем свидетельствуют образовавшиеся на арматуре шейки). В полке в этой зоне имелись трещины, прошедшие под углом 45° к контуру. Трещины образовались также с наружной стороны верхнего пояса диа- [c.272]

Это напряжение должно быть значительно ниже предела текучести материала, который за пределами пластической зоны у кончика трещины работает в пределах упругости деформирования. Безразмерный коэффициент а отражает как геометрический фактор, так и характер распределения напряжения а. При весьма большом отношении ВИ этот коэффициент равен единице, что имеет место и в случае бокового надреза длиной I. При конечном отношении В/1 и неравномерном распределении напряжений коэффициент а принимает другие значения [101]. Случай сквозной трещины (рис. 4.15, а) в растянутой или изгибаемой пластине встречается при проведении различных опытов на трещиностойкость материалов. В расчетах конструкционных элементов чаще встречается случай плоской поверхностной трещины (рис. 4.15,6). Очертание фронта такой трещины в процессе ее развития по ряду экспериментальных данных близко к полу-эллипсу. Соотношение его полуосей по данным опытов [65] составляет примерно 0,38. Постоянство этой величины при изменении абсолютных размеров трещины объясняется тем, что независимо от исходной формы, она приобретает через некоторое число циклов нагружения устойчивую форму равного сопротивления продвижению во всех точках ее фронта. Коэффициент интенсивности /( сохраняет и в этом случае выражение (4.35) при иных значениях а, но часто используют также и выражение К — оа у лЬ, где Ь — глубина трещины (рис. 4.15, б). В тех случаях, когда глубина Ь соизмерима с расстоянием от контура трещины до противоположной поверхности тела, теоретическое определение коэффициента К оказывается затруднительным и его обычно находят экспериментальным путем (так называемый метод /С-тарировки) с использованием энергетической трактовки условий предельного равновесия трещин, распространяющихся путем квазихрупкого разрушения, т. е. такого, когда пластические деформации могут появляться лишь в локальных зонах у кончиков трещины. [c.130]

Кроме магнитопорошкового метода для выявления трещин на котлах низкого и среднего давлений применяют иногда метод меловой (керосиновой) пробы. Очищенную напильником и наждачной бумагой контролируемую поверхность протравливают 14 %-ным раствором серной кислоты, а затем обильно смачивают керосином и выдерживают в таком состоянии в течение 20—25 мин. После этого контролируемую поверхность насухо протирают тряпкой и покрывают меловой краской. Когда краска высохнет, на ее поверхности в местах расположения трещин становятся видными следы керосина, повторяющие контуры трещин. При [c.415]

При простукивании керосин выделяется из трещин, если таковые на металле имеются при этом контуры трещин четко выявляются появлением на окрашенной мелом поверхности темных жилок. На концах трещины набиваются [c.228]

Таблица 5.28. Значения K/ rv п(с + а) для случая равномерного растяжения симметричной прямоугольной пластины с двумя краевыми полуэллиптическими вырезами и выходящими на их контур трещинами

Равномерное растяжение симметричной прямоугольной пластины с краевыми вырезами и выходящими на их контур трещинами. ...................................................... 229 [c.474]

В точке контура трещины А [c.853]

В точке контура трещины С [c.854]

Последовательность операций следующая. На чистую поверхность стекла наносят проникающую жидкость. После удаления излишков жидкости поверхность покрывают слоем проявляющего вещества. Это вещество, впитывая в себя из полости трещины проникающую жидкость, обрисовывает контур трещины. [c.59]

Трещина начинает фиксироваться на пленку, когда ее раскрытие достигает размера, равного примерно длине волны видимого света (5-10 А). На негативе фронт трещины регистрируется в виде дуги окружности темного цвета. Вследствие интерференции света на поверхностях трещины наблюдается ряд полос разной яркости, воспроизводящих контур трещины. [c.60]

В последние годы признан весьма перспективным цилиндрический образец с кольцевидной трещиной (см. рис. 15.5, в), который также рекомендован для проекта отечественного стандарта для оценки вязкости разрушения при испытаниях на растяжение и изгиб. Как показано в работе [6], в силу специфики контура трещины при использовании цилиндрических образцов могут быть существенно ослаблены жесткие требования относительно размеров образцов. Для цилиндрического образца с кольцевидной трещиной геометрические условия правомерности оценки K имеют вид [c.239]

Пусть в начальный момент времени = О в контакте с твердым металлом, имеющим некоторую постоянную температуру Т = О, находится расплав, который мгновенно затвердевает, так что его температура в начальный момент постоянна и равна Т = Т . Вследствие остывания горячего металла в заполненной им области возникают растягивающие напряжения, так как на границе контакта металлы предполагаются жестко сваренными. Стечением времени растягивающие напряжения возрастают, вызывая рост начальной наиболее опасной трещины или какого-либо эквивалентного дефекта. При t оо остаточные напряжения и размер горячей трещины будут максимальными. Будем считать металлы термоупругими телами, чтобы все пластические эффекты были сосредоточены лишь в малых областях вблизи контура трещин. В этом случае поставленная задача о развитии горячей трещины может быть решена в рамках механики хрупкого разрушения. [c.104]

Постоянная А, не имеет значения, так как не влияет на рас пределение напряжений в малой окрестности контура трещины Формула (605) с полученными константами А дает распреде ление напряжений около контура эллиптической трещины С целью определения коэффициента интенсивности напряжений вычислим напряжение в плоскости трещины на ее продолжении Уравнение внешности эллипса в его плоскости будет = = К (d = 0) и в эллиптических функциях записывается так [c.191]

Наиболее просто формулируется условие локального разрушения в теории так называемых квазихрупких трещин, когда наибольший размер области необратимых деформаций в рассматриваемой точке контура трещины мал по сравнению с длиной трещины и расстоянием этой точки до ближайшей границы тела. Простейший вариант этого условия на основе физических и математических идей А. А. Гриффитса [347, 348], Г. Нейбера [190] и Г. М. Вестергарда [432, 433] был предложен Дж. Р. Ир вином [354—358]. Он заключается в том, что коэффициент при особенности в выражении для напряжений в рассматриваемой точке в момент локального разрушения (и продвижения трещины в этой точке) считается равным некоторой постоянной материала при этом напряжения вычисляются в предположении, что тело идеально yrapyroie. По1Скольку указанный коэффициент представляет собой некоторую функцию внешних нагрузок, длины трещины и геометрии тела, находимую ш решения упругой задачи в целом, условие локального разрушения на (контуре трещины в принципе позволяет определить е развитие и, л частности, отыскать ту комбинацию внешних нагрузож, которая разделяет области устойчивости и неустойчивости (подробнее об этом будет сказано в следующих параграфах). [c.16]

В малой но сравнению с размерами тела и тpeн ины окрестности произвольной точки контура трещины среда находится в условиях плоской задачи, и при изучении процесса деформирования можно рассматривать трещину как полубесконечную и прямолинейную. При этом для напряжений, смещений, электрического потенциала и электрического поля можно использовать соответствующие асимптотические распределения в малой окрестности точки контура трещины. [c.72]

Из физических соображений можно утверждать, что край трещины является своеобразным энергостоком освобождающейся энергии, распределенным вдоль контура трещины. Следуя работам [306, 307], введем вектор плотности энергостока Г = (Г1, Г2, Гз) для пьезоэлектрической среды в условиях статики. Компоненты Fft ( = 1, 2, 3) этого вектора определяются по формулам [c.72]

Здесь 0 — угол, определяющий положение точки на контуре трещины (далее полагаем 6 = я/2, что соответствует точке на конце малой полуоси трещины, т. е. наибольшей глубине I), t — поправочный коэффициент на толш ину, Сс — поправочный коэффициент на кривизну трубки [c.251]

Функции ajk характеризуют смещение противоположных точек поверхностей трещины, т. е. раскрытие трещины в процессе деформации тела (поэтому ajkixO = О для Хд, принадлежащих контуру трещины). [c.356]

Коэффициент интенсивности напряжений. Обозначим через ЗС5 коэффициент интенсивности напряжений на контуре трещины нормального, разрыва (величина в силу условия симметрии зависит лишь от У ) Функция Кх S силу принятых допущений i mohpt hw возрастает с ростом У от нуля при Ув О до Ksmw в точке Д (pH .3.il-, 6). [c.74]

В работах Гриффитса материал принимался идеально хрупким (абсолютно упругим и подчиняющимся закону Гука вплоть до разрушения). Позднее Ирвин i) и Орован расширили область применимости теории трещин, введя понятие квазихрупкого механизма разрушения, согласно которому в теле возникают пластические деформации, но они сосредоточиваются в очень тонком слое вблизи контура трещины у ее вершины. Ниже в основном коснемся идеально хрупкого поведения материала и лишь в конце параграфа поясним подход к решению проблемы в случае квазихрупкого материала. Так как ширина трещины лредпола-гается намного меньше двух других ее размеров, трещину можно считать поверхностью разрыва сплошности материала, на которой одна нормальная (чаще всего) или все три составляющие перемещения претерпевают разрыв. [c.575]

РАВНОМЕРНОЕ РАСТЯЖЕНИЕ СИАЛМЕТРИЧНОЙ ПРЯМОУГОЛЬНОЙ ПЛАСТИНЫ С КРАЕВЫМИ ВЫРЕЗАМИ И ВЫХОДЯЩИМИ НА ИХ КОНТУР ТРЕЩИНАМИ [30 31] [c.229]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...