Расчет поля скорости

Методика расчета полей скоростей, температур и тепловых потоков отличается [c.41]

В работе 125) предложены методы расчета полей скоростей, концентраций и температур на основе решения уравнений переноса количества движения, вещества и энергии с учетом нелинейной зависимости переносных коэффициентов (вязкостных и диффузионных) от концентрации (температуры) при пленочном течении. Там же [c.77]

В этом параграфе эти методы распространены применительно к расчету полей скоростей, температур и концентраций при осесимметричном течении с учетом входного участка. В качестве примера осесимметричных течений выбраны струйные, для расчета которых предложены эффективные алгоритмы [5]. [c.78]

Методика расчета полей скоростей, температур и тепловых потоков будет отличаться от изложенной ранее тем, что предварительно по одной из моделей (2.6.38) необходимо определить вязкое напряжение и только после этого проводить вычисление правых частей уравнения (2.6.40). При расчете полей температур с переменными физико-химическими свойствами необходимо заранее иметь такие зависимости. [c.83]

Расчет поля скоростей с помощью уравнений (У.12), (У.16), (У.21) дает удовлетворительное совпадение с экспериментом для гидротрансформаторов, у которых очень мал зазор между рабочими [c.92]

В обоих указанных выше методах задача решается применительно к двухмерному потоку в естественной системе координат. Использование сетки естественных координат затрудняет применение счетно-решающих машин. Причина заключается в том, что от приближения к приближению меняются очертания и положение в пространстве первоначально выбранной линии тока, а это требует изменения при каждом приближении геометрических параметров расчетных точек. Поэтому при расчете поля скоростей по уравнениям, записанным в естественной системе координат, следует либо после проведения машиной одного приближения вводить новую информацию о положении расчетной точки, что увеличивает время работы машины и ручное время, необходимое для подготовки дополнительной информации, либо вводить перед началом расчета увеличенный объем информации, дающий возможность интерполированием получить геометрические параметры расчетной точки от приближения к приближению. Это занимает значительный объем памяти счетной машины и требует также большой подготовительной работы. [c.93]

Рис. 100. К расчету поля скоростей, индуцируемого прямолинейной вихревой нитью, расположенной по оси z.

Численные расчеты полей скорости и температуры с учетом переменной вязкости показывают, что изменение вязкости капельной жидкости сказывается на распределении w и I. При одном и том же температурном напоре 0 распределения скорости различны в зависимости от направления теплового потока. На рис. 7-3 показано распределение-безразмерных скоростей Wx= xlw[c.186]

Уравнения переноса массы и тепла при ламинарном и турбулентном течениях однофазных или двухфазных теплоносителей в каналах выводятся из основных законов физики сохранения массы, сохранения энергии, вязкого трения Ньютона, теплопроводности Фурье. Здесь и далее не будут затрагиваться вопросы переноса в жидкостях, законы трения в которых не подчиняются закону Ньютона (т = (Г ди ду). Уравнения неразрывности, движения и переноса тепла с учетом зависимости свойств от параметров теплоносителя образуют систему, представляющую основу для расчета полей скорости и температуры. Эта система является замкнутой для ламинарного режима течения. Для турбулентных режимов течения приходится прибегать к гипотезам или построению полуэмпирических моделей, позволяющих замкнуть систему уравнений. Для течений двухфазного потока, особенно в условиях кипения или конденсации, эмпирический подход до настоящего времени преобладает. [c.9]

Наиболее близкий к условиям рассматриваемой задачи метод расчета полей скоростей и касательных напряжений приведен в работах [6.32, 6.34—6.36], в которых развивается метод, предложенный в [6.32]. Основные формулы сводятся к нелинейному интегро-дифференци- [c.153]

Опираясь на изложенные предпосылки, легко можно найти расчетом поле скоростей в межлопаточном канале заданного очертания. [c.223]

Рис. 4.7. Сравнение опытных данных с результатами расчета полей скорости при/Г = 0,03
Выполненное исследование позволило обосновать применимость системы дифференциальных уравнений (1.8). .. (1.11) и дать рекомендации по расчету полей скорости и температуры в пучках витых труб и стержней со спиральным оребрением с заданным профилем скорости на входе, сформированным входным патрубком. [c.110]

На рис. 5.33 и 5.34 представлены некоторые результаты расчетов полей скоростей, температур натрия и паросодержания в трубах ПГ для АЭС с реакторами типа БН. [c.217]

Метод расчета поля скоростей, приведенный в работе [1J и заключающийся в приближенном решении уравнения типа теплопроводности с использованием предложенной ее авторами номограммы, обеспечивает совпадение расчетных данных с опытными в переходном и основном участках, где струя вырождается в сплошную круглую и поэтому может быть рассчитана обычным путем. В начальном участке такого совпадения нет. [c.197]

В книге изложены основы теории осевых сил, действующих в гидродинамических муфтах и трансформаторах. Приведены методики расчетов поля скоростей и давлений в рабочих и нерабочих полостях, а также расчета осевых сил гидродинамических передач. Даны результаты экспериментальных исследований, подтверждающие правильность рекомендуемых методов расчета, и конкретные примеры расчета. [c.2]

В изложенных результатах исследований даны измеренные поля скоростей и давлений в полости гидромуфт и гидротрансформаторов, позволившие отказаться от некоторых устаревших представлений в этой области и рассмотреть гидродинамику потока, действительно имеющую место во внутренней полости данных машин. Так как расчет поля скоростей и давлений на нерасчетных режимах работы гидротрансформатора представляет определенные трудности, данная работа была направлена на создание метода расчета осевых сил на всех режимах по известным параметрам на расчетном режиме — режиме наибольшего к. п. д. [c.3]

РАСЧЕТ ПОЛЯ СКОРОСТИ [c.164]

Формула (22) играет основную роль в расчетах поля скоростей вокруг вихревых линий и будет в дальнейшем использована в теории крыла конечного размаха. [c.276]

Важность интегральных параметров. Численный расчет поля скорости в канале заканчивается, когда решено уравнение (9.10) или [c.180]

Для измерения скоростей и скоростного напора В.Г. Лебедевым были разработаны охлаждаемые трубки Пито, позволившие проводить измерения с погрешностью до 5 %. При расчете поля скоростей использовались результаты измерений температурного поля. Определенные таким образом профили скорости показаны на рис. 4.30 для сечения, расположенного за патрубком камеры раскрутки. Неравномерность скоростного поля составляет от 6 до 15 %. Для решения задач, в которых требуется большая равномерность параметров потока. в выходном сечении должны устанавливаться специальные выравнивающие устройства. [c.141]

Теория Прандтля дает удовлетворительные результаты при расчете динамического пограничного слоя. Поэтому в дальнейшем она будет использована лишь для расчета поля скоростей в струйных пограничных слоях. [c.198]

Алгоритм расчета поля скоростей. Совокупность вершин конечных элементов (к, I), имеющих одинаковый первый номер, будем называть столбцом номер к, вершины, принадлежащие столбцу, образуют вертикальную линию (см. рис. 51). [c.142]

Легко видеть, что при а->0 эти формулы переходят соответственно в формулы (2.44) и (2.45), полученные методом последовательных приближений. Результаты расчета поля скоростей по формуле (2.63) нанесены на рис. 20. Как и ожидалось, точность аппроксимации (2.63) выше точности аппроксимации (2.49). Это окупает некоторое усложнение расчетов. [c.271]

Рисунок 4.5 - Развитие поворотов при разрушении по экспериментальным данным для стали 45ХНМФА На рисунке 4.6 представлены результаты расчета поля скоростей в поликристалле при растяжении.
Расчет ЭМ поля (по любой программе) завершается определением полей ЭМС (F, rotF) и поля источников джоулевой теплоты Рдж-Значения rotF вводятся в качестве исходных данных в программы 8— 9, 13 для расчета полей скоростей движения расплава. Методики 1, 2 наряду с расчетом полей вьвдают также интегральные электричес- [c.92]

Для ИПХТ-М, как и для ИТП, характерен турбулентный режим течения, и при определении движения расплава решающее значение имеет турбулентная вязкость v . Расчет поля скоростей движения в меридиональных плоскостях (v) ведется полуэмпирическим методом (методика 8) решается уравнение движения Навье—Стокса (с учетом дополнительных рейнольдсовых членов) совместно с уравнением несжимаемости жидкости, причем в решение вводится поле эффективной вязкости Нэ> базирующееся на экспериментальных данных о распределении V в исследованных типичных объектах. Здесь = v + v , где V — физическое значение кинематической вязкости (обычно вводится через "эффективное число Рейнольдса Reg = Vq Во мно- [c.93]

Сравнение с экспериментом расчета полей скоростей (2.2) и (2.3) показано для У л =30 на рис. 2.1 и 2.2. Видно, что оба предположения существование поля скоростей вязкой несжимаемой жидкости и поля скоростей потока идеальной жидкости близко к действительности всюду, за исключением пограничного слоя. Это дает основание считать, что после короткого завихрителя, на протяжении которого ни внутренние, ни внешние тангенциальные силы не оказа ш влияния на поле скоростей, можно в качестве первого приближения принять поле скоростей неоднородного винтового потока. Но с удлинением завихрителя растет роль тангенциальных сил в формировании поля скоростей. Предельное удлинение завихрителя, т. е. обращение его в скрученн <то ленту на всю длину трубы, приведет к тому, что внутренние тангенциальные силы сформируют квазитвердое вращение, а внешние — пограничный слой, который [c.26]

Для решения задачи определения нестационарных температурных полей целесообразно использовать гомогенизированную модель течения, как и в случае расчета стационарных полей температур. Модель течения гомогенизированной среды [39] сводится к следующему. Реальный пучок заменяется пористым массивом с диаметром, равным диаметру пучка, в котором течет гомогенизированная среда — поток теплоносителя с распределенными в нем источниками объемного энерговыделения (теплоподвода) и гидравлического сопротивления pм /2радиусу пучка [9]..Определив толщину вытеснения пристенного слоя 5 и условно нарастив на стенки труб слой материала, равный по толщине 5 , можно рассматривать в новых границах свободное течение со скольжением гомогенизированной среды, полагая, что вектор скорости параллелен оси пучка, а Эр/с г = = 0. Поэтому в уравнении движения скорость и является скоростью в ядре потока (вне пристенного слоя), конвективные члены с поперечными составляющими скорости в левой части уравнения отсутствуют, а диффузишшый член учитьшает влияние различных механизмов переноса на поля скорости в поперечных сечениях пучка [13]. Таким образом, замена течения в реальном пучке труб течением гомогенизированной среды представляет собой инженерный прием, справедливость применения которого для расчета полей скорости и температуры, теплоносителя должна быть подтверждена экспериментально. [c.15]

На рис. 5.32 представлены результаты численного расчета полей скоростей, температур натрия и паросодержания в трубах парогенератора-испарителя, из которых видно, что паросодер-жание в периферийных трубах превышает вдвое паросодержание на выходе из центральных труб. [c.217]

В табл. 1 приведены основные типы исследованных струй, начальные условия и формулы для расчета полей скорости и температуры, полученные при решении уравнения (I). Здесь используются следующие обозначения или и = соответственно для динамической (щ)1 (рисрДЛо [c.341]

Н. и. Булеев провел расчеты полей скорости и температуры в каналах кольцевого сечения. Методика расчетов является развитием теоретических исследований теплоотдачи в круглой трубе [Л. 5]. Для расчета теплоотдачи в плоской щели бесконечной ширины (предельный случай кольцевого зазора) Булеев рекомендует уравнения [c.599]

Рассмотрим расчет поля скоростей и ширины следа на участке до смыкания и применим теорию турбулентных струй (см. разд. 7.6), изменив только обозначения на те, которые при няты в теории аэродинамических решеток. Обозначим Шо/ — постоянную скорость потока вне следа. Эта скорость соответствует нзоэнтропийиому процессу, так как потерями вне иограничиого слоя и следа можно пренебречь. Дополнительную скорость в следе обозначим V х, у), а ее максимальное значение на оси следа о х). Распределение дополнительных скоростей в турбулентном следе, как показано в разд. 7.6, описывается универсальной зависимостью, которую можно записать в форме (7.86) или (7.87) [c.241]

Основная трудность расчета поля скорости связана с неизвестным полем давления. Градиент давления составляет часть источникового члена в уравнении сохранения импульса, и при этом отсутствует явное уравнение для его определения. Поле давления определяется через уравнение неразрывности, однако алгоритм нахождения давления неочевиден. Здесь не рассматриваются методы решения, основанные на переходе к другим зависимым переменным, позволяющим исключить давление из определяющих уравнений (например, к переменным завихренность — векторный [готеициал скорости ), а также методы, использующие уравнение Пуассона для расчета давления. Подробно эти вопросы обсуждаются в [46, 55, 73, 79]. Ниже изложен достаточно простой и надежный метод [47] преобразования косвенной информации, содержащейся в уравнении неразрывности, в алгоритм прямого расчета давления. [c.164]

Численный метод, который мы использовали в этой книге, характеризуется одновременно и универсальностью и простотой. В рамках рассмотренного класса физических задач этот метод может быть применен к широкому спектру проблем. Задачи теплопроводности могут быть стационарными или нестационарными, с линейными или нелинейными граничными условиями теплопроводность может быть непостоянной и зависеть от температуры генерация тепла может быть произвольной, в частности зависящей от температуры. Описанный метод может использоваться для расчета полей скорости и температуры при полностью развитых течениях и для других приложений, таких как потенциальное течение, течение в пористых средах, электромагнитные поля, массовая диффузия при сложных химических реакциях и т.п. При рассмотрении задач о течениях в каналах при необходимости можно моделировать в расчетной области твердые ребра или перемычки и рассчитывать сопряженный теплопере-нос. Подобные интересные особенности могут быть реализованы и в приложениях другого типа. [c.280]

Смотреть страницы где упоминается термин Расчет поля скорости : [c.133] [c.93] [c.112] [c.170] [c.108] [c.196] [c.246] [c.231] [c.113] [c.200] [c.313] [c.333] [c.287] [c.289] [c.634]

Смотреть главы в:

Теплоэнергетика и теплотехника Общие вопросы Книга1 -> Расчет поля скорости

ПОИСК

Изостатическое прессование в неоднородном температурном поле (Основные предроложения. Особенности применения метода конечных элементов при расчете процесса изостатического прессования. Алгоритм расчета поля скорости. Расчет температурного поля. Результаты расчета)

Литье центробежное — Недостатки 368 Окружные скорости форм 370 — Предварительный подогрев изложниц 378 — Преимущества 367 — Расчет: гидродинамический силового взаимодействия 368 скорости вращения формы 368, 369 — Сущность процесса 368 — Теория литья 368370 — Толщина теплоизоляции изложницы 373 — Частота вращения изложниц поперечного магнитного поля

Поле скоростей

Поля скоростей

Расчет Скорости

Расчет поля индуктивных скоростей

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...