Интенсивность деформации пластической

При разработке феноменологической модели используется теория ползучести с анизотропным упрочением [123, 251, 252, 369] (эта теория в отличие от теории упрочения [120, 157, 306] весьма точно описывает поведение материала при переменном направлении деформирования), разработанная с учетом случая деформирования материала в упругопластической области. При этом, как указывалось выше, под пластической деформацией понимается деформация, включающая как деформацию ползучести, так и мгновенную пластическую деформацию. Таким образом, теорию ползучести с анизотропным упрочнением можно интерпретировать как теорию пластического течения, когда кривые деформирования материала зависят от интенсивности скоростей пластических деформаций, и вместо вязкоупругой задачи рассматривать упругопластическую. [c.14]

I — интенсивность скоростей пластической деформации, р = [c.15]

Подчеркнем, что в общем случае при циклическом нагружении в условиях объемного напряженного состояния (ОНС), реа-лизирующегося, например, у вершины трещины или острого концентратора в конструкции, соотношение компонент приращения напряжений при упругой разгрузке может не совпадать с идентичным соотношением напряжений в момент окончания упругопластического нагружения [66 68, 69, 72, 73]. Поэтому интенсивность приращения напряжений 5т, при которых возобновится пластическое течение при разгрузке (или, что то же самое, при реверсе нагрузки), может быть меньше, чем в одноосном случае, где циклический предел текучести 5т = 20т для идеально упругопластического тела [141, 155]. Это обстоятельство приводит к некоторым особенностям деформирования и соответственно повреждения материала в случае ОНС. Например, при одинаковом размахе полной деформации в цикле можно получить различные соотношения интенсивности размаха пластической АеР и упругой Де деформаций за счет изменения параметра 5т- [c.130]

На стадии деформационного (параболического) упрочнения конструкционной стали скорость механохимической повреждаемости материала увеличивается практически пропорционально росту интенсивности предварительной пластической деформации материала элемента аппарата. Коэффициент Кст в уравнении (6.13) представляет собой тангенс угла наклона экспериментальной зависимости [c.378]

Если функция Ф(е ) определяется из опыта на одноосное растяжение, то наряду с 8ц необходимо измерить 822, 833, т. е. необходимо построить зависимость коэффициента Пуассона от интенсивности деформаций в пластической области. Если же сжимаемостью материала можно пренебречь и положить v = 0,5, то кривая одноосного растяжения совпадает с кривой ог = Ф(е ), в самом деле, при v = 0,5 [c.269]

Для соединений с F-образной прослойкой (см. рис. 3.7,6), как показали полученные методом муаровых полос экспериментальные данные, местоположение линии разветвления пластического течения (которое определяет область максимальных растягивающих напряжений в прослойках) не совпадает с осью симметрии прослойки и смещено в сторону ее меньшей толщины (рис. 3.25). В данной области наблюдается наибольший уровень интенсивности деформаций е . [c.134]

Введем понятие интенсивности приращений пластических деформаций, определяя ее выражением, аналогичным выражению для [c.300]

Заметим, что интенсивность приращений пластических деформаций de" не равна приращению интенсивности пластических деформаций. [c.301]

При сложном напряженном состоянии пластическая деформация может происходить при самых разнообразных соотношениях между напряжениями. В этом случае деформацию элемента тела в данный момент называют а кт и в н о й, если интенсивность напряжений сг,- имеет значение, превышающее по абсолютной величине все предыдущие ее значения пассивной, если интенсивность напряжений а,- по абсолютной величине меньше хотя бы одного из предыдущих ее значений. (Понятие об интенсивности напряжений о,- дано в 2.) При активной деформации пластическая деформация возрастает, а при пассивной остается постоянной. Активную деформацию называют процессом нагружения, а пассивную —иногда разгрузкой. [c.259]

На основании третьего основного закона теории малых упруго-пластических деформаций зависимость между интенсивностью напряжений и интенсивностью деформации должна иметь такой же вид [c.269]

Для идеального упруго-пластического материала, пе обладающего упрочнением, т. е. следующего диаграмме Прандтля (рис. 104), зависимость между интенсивностью напряжений и интенсивностью деформации принимает такие значения [c.270]

Если в случае собственно разрушения необходимо указать критерий достижения такого напряженно-деформированного состояния, при котором начинается либо образование трещин, либо разделение тела на части, то в отмеченном выше случае нужно указать критерий, который определял бы наступление такого состояния, при котором начинается интенсивная деформация, например пластическое течение. [c.134]

В случае, когда определяющими в формоизменении являются растягивающие усилия, слои металла, контактирующие с инструментом (протяжка, экструзия), оказываются деформированными сильнее, чем внутренние. Силы трения способствуют более интенсивной деформации этих слоев, более турбулентному характеру пластического течения в них. [c.393]

Особенности и детали пластического течения у конца разреза определяют условия превращения его в трещину ) и законы ее дальнейшего развития. Поэтому очень важно иметь правильное представление о форме и размерах пластической зоны, об интенсивности деформаций в ней и об эволюции этих величин в процессе роста внешней нагрузки и распространения трещины. [c.210]

При малых пластических деформациях интенсивность напряжений и интенсивность деформаций ( находятся между собой в функциональной зависимости [c.573]

Для определения величины ( К, входящей в уравнения 110.43), запишем выражение интенсивности приращений пластических деформаций йе(р. Отметим, что интенсивность приращений деформаций с1е(р, вообще говоря, не равна приращению интенсивности деформаций de p. [c.292]

Выражение для интенсивности приращений пластических деформаций йщр получим, если в формуле (10.18) всюду деформации заменим приращениями пластических деформаций. Тогда будет [c.292]

Гипотеза упрочнения. Согласно этой гипотезе полагают, что, независимо от типа напряженного состояния, для каждого материала имеется вполне определенная функциональная зависимость между интенсивностью напряжений и интегралом от интенсивности приращений пластических деформаций, т. е. [c.293]

III — период интенсивного уменьшения пластической деформации. [c.90]

Все различия в поведении материала в момент перехода к статическому проскальзыванию могут быть охарактеризованы через два параметра зону пластической деформации перед страгиванием трещины и зону вытягивания, определяющую интенсивность процесса пластического затупления вершины трещины. Зона вытягивания характеризуется двумя параметрами высотой h t и шириной dst [61, 80-91]. Оба указанных размера пропорциональны раскрытию вершины трещины, и применительно к высоте в общем случае записывают [c.110]

Очаг разрушения лопатки располагался у выходной кромки со стороны корыта, тогда как у всех остальных шести лопаток очаги усталостных трещин находились на спинке пера, как и лопатки, представленной на (рис. 11.24а). У сильно окисленной лопатки по месту очага разрушения не было концентраторов напряжения в виде механических повреждений или дефектов обработки, однако вблизи выходной кромки со стороны спинки пера, т. е. с противоположной стороны от очага разрушения, имелись следы пластической деформации материала от воздействия на лопатку постороннего предмета. Аналогичные, но более интенсивные следы пластической деформации материала имели место и у остальных шести разрушенных лопаток, но располагались они со стороны спинки пера в зоне очага усталостной трещины. Такие же следы пластической деформации со стороны спинки имелись и на всех неразрушенных лопатках X ступени КВД. На части лопаток были выявлены начальные усталостные трещины протяженностью до 2 мм, расположенные в тех же зонах, что и трещины у шести указанных лопаток. [c.610]

При прочих равных условиях шаг усталостных бороздок и линий имеет прямую зависимость от степени и размаха деформации материала в цикле его нагружения и для формирования одинаковых по профилю и шагу усталостных бороздок или линий требуются циклы нагрузки с примерно равнозначными процессами пластического деформирования материала в вершине трещины. Вместе с тем формирование зон вытягивания при затуплении трещины сопровождается существенно более интенсивными процессами пластической деформации материала, чем формирование бороздок. [c.734]

Малоцикловое нагружение сопровождается развитием общей или местной (в вершине надреза, трещины) пластической деформации, величина и закономерности накопления которой определяют условия перехода к предельному состоянию и контролируют характер разрушения материала (квазистатический, усталостный). Переход к усталостному многоцикловому разрушению сопровождается резким падением интенсивности предельной пластической деформации. [c.237]

Методы интенсивной пластической деформации могут обеспечить формирование наноструктур в различных материалах. Однако получаемый размер зерен и характер формирующейся структуры зависят от применяемого метода ИПД, режимов обработки, фазового состава и исходной микроструктуры материала. Ниже будут приведены примеры типичных наноструктур, полученных методами ИПД, обсуждаются пути получения минимального размера зерен в различных материалах, рассмотрены данные об эволюции микроструктуры в ходе интенсивных деформаций. [c.19]

Таким образом, во всех исследованных металлах, подвергнутых интенсивной деформации, при нагреве наблюдали близкую по характеру эволюцию наноструктур. Типичным является развитие процессов возврата, связанное с перераспределением и аннигиляцией дислокаций на границах и в теле зерен. Имеют место также рекристаллизационные процессы, приводящие к росту зерен, однако последовательность этих процессов определяется химическим составом и природой металла (энергией дефектов упаковки, типом кристаллической решетки), а также условиями интенсивной пластической деформации, которые определяют характер исходных наноструктур. Здесь в каждом случае требуются конкретные исследования. Важным также является установление процесса, контролирующего эволюцию структуры при нагреве. В работах [12, 140] предполагается, что этим процессом могут быть структурные перестройки на неравновесных границах зерен и скорость этого процесса контролирует возврат структуры и начало рекристаллизации. Однако выяснение этого вопроса требует дальнейших исследований. [c.136]

Второй и последующий циклы начинаются с нагрева и, следовательно, с уменьшения напряжений растяжения. Поскольку при ползучести общая деформация развивается в основном за счет деформации границ зерен, а пластическая деформация течения— за счет деформации самих зерен, то при растяжении и сжатии в обеих частях цикла (в четных и нечетных полуциклах) интенсивно исчерпываются пластические свойства материала как кратковременные, так и длительные. Это приводит к снижению сопротивления термоусталости в термоциклах с выдержками при максимальной температуре по сравнению с сопротивлением в режиме нагружения без выдержки. [c.70]

До сих пор нами обсуждались закономерности мало- и многоцикловой усталости при одноосном нагружении. В работе [388] исследованы крестообразные образцы из ферритной и аус-тенитной сталей при двухосном напряженном состоянии. Авторы работ [317, 437] подвергали тонкостенные трубы из алюминиевого сплава внутреннему и внешнему давлению, а также осевому нагружению. Наилучшее соответствие экспериментальным данным было получено при использовании в качестве критериальной величины интенсивности размаха пластической деформации ДеР. В этом случае зависимость Мэнсона—Коффина представлялась в виде [c.130]

Обозначения, используемые в алгоритме м — текущее количество типов пор Li — количество пор /-го типа на единицу площади грани зерна, L/ = амАе , где Agf — интенсивность приращений пластических деформаций на /-м временном этапе величины с индексами т и т — Ат отвечают текущему и предыдущему моментам времени соответственно. [c.172]

В соответствии с принятым предположением о циклической стабильности материала НДС в конце второго полуцикла нагружения соответствует НДС в конце нулевого. Это обстоятельство позволяет считать величины еР. и е . параметрами, характеризующими упругое и пластическое деформиров ие материала за цикл, т. е. принять Aef = ef и Де = е , где Aef и Aef = интенсивность размаха пластической и упругой деформации соответственно. [c.211]

Из формулы (4.44) следует, что с ростом интенсивности размаха пластической деформации величина 5с уменьшается. Для того чтобы получить минимальную оценку Sl, рассматривали талостный рост микротрещины при R = О, когда величина Aef максимальна при заданном атах. В этом случае можно считать, что Ае, л 0,5е где 8, — интенсивность полной деформации при КИН, равном его максимальному значению. Зависимость Отах(е<) рассчитывается по зависимостям, представленным в подразделе 4.2.2. [c.223]

В результате таких испытаний определяется зависимость интенсивности напряжений от интенсивности приращений пластических деформаций и от температуры ai = ai dzi , Т) (так называемая термодеформограмма), которая характеризует истинное сопротивление металла деформированию в условиях сварочного термического и деформационного цикла и отражает совокупное воздействие основных явлений, сопровождающих процесс сварки. [c.415]

Получаем, что для учета пластической зоны достаточно в формуле коэффициента интенсивности напряжений заменить нолу-длину трещины Z на ZH- г . В этом и состоит так называемая поправка на пластичес1 ую деформацию при вычислении Кс по формуле для К. Эта поправка расширяет область справедливости линейной механики разрушения по разрушающим напряжениям в сторону их увеличения, но критическим длинам трещин — в сторону их уменынения. При плоской деформации пластическую поправку (в силу ее малости) можно не вводить. [c.75]

Полную и среднюю деформации (и девиатор деформации) можно разложить на упругую и пластическую части. При рассмотрении процесса нагружения обычно предполагается, что девиатор пластической деформации и девиатор напряжения подобны, а их компоненты пропорциональны. Отсюда следует связь интенсивности девиатора пластической деформации с интенсивностью девиатора напряжения формулой, подобной (VI1I.18). Опускаем [c.105]

Для практического использования разработанной методики при определении полей напряжений и деформаций сварных соединений с порами были построены соответствующие графики и HOMorpauwMbi (рис. 5.3 и 5.4). В случае, когда реализуется локальное пластическое течение вблизи контура поры, зависимость максимальной интенсивности деформаций в самой опасной точке от относительной нагрузки СТ(,р/о.г приведена на рис. 5.3. Видно, что максималь- [c.131]

Отметил , что для толстостенных оболочковых констр кций, ослаб-ленньрс ко.пьцевой мягкой прослойкой, в случае большой механической неоднородности соединений А (практически при А",) > 2) может быть реализован механизм потери пластической устойчивости в виде лока1ь-ного сужения кольцевого сечения, расположенного в мягкой прослойке. Использ я основные результаты работы /82/, представленные в виде соотношений, связывающих значения критических величин интенсивности деформации со свойствами материата р [c.205]

Иванисенко Ю.В. Формирование субмикрокристаллической структуры в железе и сталях при интенсивной холодной пластической деформации. Дис. на соискание ученой степени к. ф.-м. н.— Уфа, 1997. [c.255]

Для сравнительных лабораторных исследований коррозионной усталости сварных соединений труб и основного металла вырезали образцы размером 180Х38Х 10 мм из прямошовных (сталь 17ГС) и спирально-шовных (сталь 17Г2СФ) сварных труб диаметром 820 мм. Механические свойства и химический состав соответствовали ГОСТам и техническим условиям. Учитывая, что в реальных условиях эксплуатации концентраторы напряжений испытывают упруго-пластические деформации, тогда как остальное тело трубы деформируется упруго, т. е. в концентраторах имеет место жесткая схема нагружения, усталостные испытания проводили на машине с задаваемой амплитудой деформации (максимальная тангенциальная деформация 0,22 и 0,3% или интенсивность деформации 0,25 и 0,34% в наружных волокнах) чистым изгибом с частотой 50 циклов в минуту. Коррозионную среду подавали с помощью капельницы (для обогащения кислородом) или влажного тампона. [c.230]

В результате предварительной деформации до разных степеней сжатием сталей 0Х18Н10Ш и Х18Н10Т (рис. 150 и 151) и последующего старения при 650° С наблюдается различная кристаллография скольжения. В структуре образца стали 0Х18Н10Ш, деформированного на 6,8% и состаренного в течение 100 ч, обнаруживается большое количество полос скольжения, расположенных под разными углами друг к другу, в различных зернах (рис. 150, а) это говорит о том, что скольжение протекает в различных кристаллографических плоскостях в каждом зерне. С уменьшением степени предварительной деформации до 1% резко сокращается число зерен, претерпевших пластическую деформацию, а также снижается интенсивность деформации в отдельных зернах (рис. 150, б). [c.207]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...