Механизм процесса распределения металла

Экспериментальные данные показывают, что выброс металла из лунки происходит только во время разряда. Частицы металла вылетают непрерывно небольшими порциями или прерывисто крупными порциями. Металл может находиться во всех трех фазах в зависимости от соотношения возможных механизмов процессов. Частицы, успевшие застыть до удара о препятствие, имеют обычно сферическую форму наблюдаются полые частицы неправильной формы с острыми краями — все это, очевидно, результат взаимодействия жидкого металла с твердыми препятствиями, газами и т. д. От одного разряда появляются сотни, а иногда и тысячи частиц различного размера, подчиняющихся законам статистического распределения. С увеличением энергии импульса растет общее количество частиц, а кривая распределения смещается в сторону больших диаметров. Например, при энер-54 [c.54]

Электрический ток, протекающий через электролит, в котором находится металлическая конструкция (например, в морской воде или во влажном грунте), влияет на скорость и характер распределения коррозионного разрушения, так как он попадает на металлическую конструкцию и затем стекает в электролит. Если электрический ток постоянный, то участки металла, где положительные заряды (катионы) выходят в электролит, являются анодами (см. рис. 132, к) и подвергаются электрокоррозии — дополнительному растворению, пропорциональному этому току. Участки, где положительные заряды переходят из электролита в металл, являются катодами, на которых протекает катодный процесс, что в какой-то степени снижает скорость их коррозионного разрушения. Примером электрокоррозии металлов может служить местное коррозионное разрушение подземных стальных трубопроводов блуждающими постоянными токами, возникновение и механизм действия которых схематически показаны на рис. 260. [c.367]

Уравнение (18.4.1) иногда называют уравнением состояния при ползучести, но этот термин в теориях, использующих термодинамику, имеет несколько иной смысл. Существенно подчеркнуть, что параметром упрочнения является именно деформация ползучести р в ранних работах эта оговорка часто не делалась и за параметр упрочнения принималась полная деформация (иногда за вычетом упругой части). Опыты показывают, что мгновенная пластическая деформация, если она невелика—порядка 1—2%,— не оказывает упрочняющего влияния на последующую ползучесть. Это можно объяснить некоторой разницей механизма мгновенной пластической деформации и пластической деформации, происходящей в процессе ползучести. В первом случае, если пластическая деформация невелика, она происходит в результате локализованного скольжения по пачкам плотно расположенных плоскостей скольжения в кристаллических зернах, при этом большая часть объема металла остается недеформированной, а следовательно, неупрочненной. Ползучесть происходит в результате скольжения по атомным плоскостям, распределенным по объему равномерно и на близких расстояниях величина сдвига в каждой плоскости невелика, но достаточна для создания равномерного упрочнения. [c.621]

Исследования показали, что механизм проникновения и распределения легирующих компонентов представляет собой сложный процесс, включающий как механическое перемешивание составных элементов под действием гидродинамических сил и температурных градиентов, так и диффузионное распространение с образованием твердого раствора. При таких кратковременных процессах, как импульсное воздействие лазерного излучения, в соответствии с классическими представлениями, диффузия не может играть существенной роли в механизме легирования. Однако в этом случае можно предположить действие специфического механизма диффузии при неравновесных условиях, когда металлы в области легирования находятся в состоянии перегретой жидкости. В этих условиях основная масса легирующего металла может распространяться в зоне воздействия лазерного излучения отдельными потоками под действием механических сил, а в результате диффузии часть вводимого элемента как бы рассасывается по всему объему зоны. Правомерность существования такого механизма подтверждается тем, что коэффициенты диффузии для жидких металлов на несколько порядков выше коэффициентов диффузии в твердой фазе. [c.29]

До настоящего времени только немногие эксперименты по релаксации напряжений проводились в стабилизированном цикле и не существует единой точки зрения для ГЦК металлов на термоактивационные механизмы, обусловливающие измеряемую зависимость Ае (Ер). В работе [11 предложена простая модель пластических процессов в цикле, в которой учитывается негомогенное распределение дислокаций в микроструктуре и рассматривается деформированный [c.131]

Механизм коррозии. Информация по механизму коррозии металлов представляющих интерес для высокотемпературных водных систем, была получена из специальных лабораторных экспериментов, поставленных для этой цели, и почерпнута из более общих испытаний по коррозии и данных эксплуатации. Первые идеи по коррозионным процессам были заимствованы из простых опытов с металлами. Они были уточнены в случае необходимости по результатам первых промышленных испытаний, в частности, по распределению радиоактивности в таких системах. Были выполнены не очень обоснованные программы исследований, чтобы прийти к пониманию происходящих процессов. В последнее время большое внимание было уделено углеродистой стали, так как представлялось целесообразным ее применение как в тепловых, так и в ядерных установках, однако из-за недостаточной проработки данной проблемы в ядерных установках до сих пор применяются коррозионноустойчивые материалы. [c.258]

Количество вакансий и их распределение очень сильно зависит от температуры поверхности металла, и поэтому механизм и скорость роста толщины пленки по времени для одного и того же металла может изменяться в зависимости от температуры. Скорость роста пленки на поверхности металла зависит от двух процессов химической реакции и диффузии продуктов реакции через уже образовавшуюся прослойку окисла или какого-либо другого соединения. Общая скорость процесса определяется наиболее медленно развивающейся стадией, которой может быть или химическая реакция или диффузия, в зависимости от температуры, так как любая гетерогенная реакция может развиваться или в кинетическом или в диффузионном режиме. [c.22]

Между тем, известен обширный ряд магнитоструктурных процессов, которые позволяют ожидать решающего влияния структуры металла как на механизм формирования и распределения индукционных токов, так и на процессы их вытеснения. [c.209]

Явление теплопроводности состоит в переносе теплоты структурными частицами вещества (молекулами, атомами, электронами) в процессе их теплового движения. Такой теплообмен может происходить в любых телах с неоднородным распределением температуры, но механизм переноса теплоты зависит от агрегатного состояния тела. В жидкостях и твердых диэлектриках перенос теплоты осуществляется путем непосредственной передачи теплового движения молекул и атомов соседним частицам вещества. В газах распространение теплоты теплопроводностью происходит при соударении молекул, имеющих различную скорость теплового движения. В металлах это обеспечивается главным образом за счет движения свободных электронов. [c.123]

Предельное состояние деталей конструкций при хрупком или переходном (квазихрупком) от хрупкого к вязкому состоянию материала рассматривается как такая стадия статической или быстро протекающей деформации, при которой возникают условия быстрого развития трещин как существующих в исходном состоянии, так и возникающих от других источников их инициирования (коррозионных дефектов, механических повреждений поверхности и т. д.). С быстрым развитием трещин, которому обычно в металлах сопутствуют незначительные местные пластические деформации, связан механизм хрупкого или квазихрупкого разрушения. Этот процесс имеет ряд особенностей на стадии инициирования, распространения или остановки хрупкого разрушения (если последняя имеет место в силу особенностей распределения напряжений или свойств материала детали в зонах хрупкого разрушения). Он также существенно зависит от степени хрупкости металла детали, т. е. от уровня тех незначительных пластических деформаций, которые сопутствуют быстрому разрушению. [c.6]

При штамповке деталей с помощью порохов, относящихся к категории метательных взрывчатых веществ, воздействие давления образовавшихся при сгорании пороховых газов может произойти как непосредственно на заготовку (например, для раздачи и калибровки полых деталей из заготовок цилиндрической, конической и бочкообразной форм), так и через передающую среду (воду, резину и др.). Наличие между зарядом пороха и листовой заготовкой передающей среды способствует более равномерному распределению давления по заготовке в процессе штамповки и предохраняет поверхность металла от повреждения и загрязнения пороховыми газами. Для осуществления этого процесса штамповки в отечественной промышленности применяются установки, называемые пресс-пушки (рис. 145). В этой установке пороховой заряд 2, размещенный в патроннике 3 казенной части ствола 7 и закрытого затвором 4, при спуске ударного механизма 1 проис- [c.273]

Коррозионную стойкость металлических материалов и эффективность метода защиты можно определить в результате специально поставленных лабораторных опытов или натурных испытаний на коррозионных станциях, а также путем наблюдения за действующим оборудованием. Последнее, как правило, осуществляется путем визуального наблюдения. Визуальные методы исследования дают интересные результаты и часто позволяют разобраться в механизме коррозионного процесса. Эти методы используют, конечно, не только при проведении обследований промышленных объектов, но и при выполнении лабораторных исследований. Визуальное наблюдение позволяет фиксировать изменение внешнего вида поверхности металла, при этом обычно отмечают время появления продуктов коррозии, их распределение по поверхности, цвет, силу сцепления и другие характеристики. Изменение характера распределения продуктов коррозии во времени можно зафиксировать последовательным фотографированием. Визуальные наблюдения обычно дополняют измерением глубины проникновения коррозии, для чего используют такие широко распространенные приборы, как штангенциркуль, индика- [c.73]

Имеется основание считать, что частицы при выпадании из коллоида в процессе осаждения их на поверхность металла перехватываются более развитыми полями и вследствие этого не достигают зоны действия слабых полей. Следовательно, порошковые фигуры, получаемые в результате действия механизма затягивания частиц неоднородным полем, не отражают при сложном сплетении полей действительного распределения магнитных зарядов. [c.180]

Причины образования наблюдаемых диффузионных прослоек в зоне сплавления могут быть в большинстве случаев выяснены, если считать, что они появляются вследствие протекания процесса реактивной диффузии из-за разной стойкости карбидов в контактирующих материалах [10, 56, 102]. Для объяснения механизма явления рассмотрим процесс диффузии углерода в зоне сплавления углеродистой стали с легированным хромом швом. В основном металле углерод будет присутствовать в виде карбидов железа, распределенных в металлической фазе (Ре, 51, Мп, С), а шов будет состоять из карбидов сильного карбидообразующего элемента (хрома) в металлической фазе (Ре, Сг, Мп, З , С). В обоих случаях карбиды находятся в равновесии с металлической фазой. [c.157]

Иначе, однако, складывается ситуация для электрон-фононных столкновений. В 3.4 использовалась равновесная функция распределения фононов. Это допустимо, если существует независимый механизм, устанавливающий равновесие в фононном газе (например, рассеяние фононов на примесях или их рассеяние друг на друге). Но если концентрация примесей мала, то первый из этих процессов неэффективен. Что касается второго, то он, так же как и взаимное рассеяние электронов, может установить равновесие лишь благодаря процессам переброса. При низких температурах импульсы фононов малы и поэтому условие (4.24) для фонон-фононных столкновений наверняка не выполняется. Итак, в чистом металле при низких температурах единственным существенным механизмом релаксации фононов являются столкновения с электронами. Но при этом мы не имеем права подставлять равновесную фононную функцию, а должны находить ее из кинетического уравнения. [c.58]

Требования к сборке и точности поджатия подкладок существенно снижаются при переходе от одинарного к двойному — расщепленному электроду. Электроды располагают параллельно относительно плоскости стыка. Сварочный ток подводится к обеим проволокам, а горящие на концах проволок дуги образуют общий факел. Суммарная мощность при сварке расщепленным электродом незначительно больше мощности одной дуги при сварке одинарным электродом. Однако распределение энергии по сечению шва получается более благоприятным и опасность прожогов металла резко снижается. Использование параллельно расположенных электродов дает возможность выполнить сварку второго шва на весу, а первого на флюсовой подушке. Наряду с применением прямых проволок при изготовлении сварных изделий из алюминия толщиной 20—32 мм получил распространение вариант сварки по флюсу так называемыми зигзагообразными расщепленными электродами. Проволоку изгибают в процессе сварки шестеренками, расположенными на подающем механизме. В результате плавления зигзагообразных электродов происходит колебание дуги с заданной частотой. Вследствие этого уменьшается ширина шва, лучше удаляются газы и уменьшается расход электроэнергии. [c.39]

Из краткого рассмотрения физических особенностей деформации горных пород следует, что при напряженном состоянии, характерном для верхних частей земной коры, межкристаллическое скольжение является более вероятным механизмом деформации, чем внутрикристаллическое. Об этом свидетельствуют как меньшая эффективность дислокационного механизма у горных пород по сравнению с металлами, так и анализ факторов, интенсифицирующих процесс деформации, по границам зерен у горных пород (неоднородность состава и распределения минеральных зерен и цементирующего вещества и Др.). [c.13]

Механизм сглаживания шероховатости. Возможность сглаживания шероховатой поверхности в процессе электроосаждения металла определяется характером распределения тока, поэтому в литературе термин сглаживания иногда заменяют микрорассеивающей способностью. Если ток, идущий в углубления поверхности /у, одинаков или больше тока, идущего к выступам /в,то углубления будут заполняться быстрее, чем увеличиваются выступы шероховатой поверхности, и, таким образом, осаждение металла будет сглаживать щероховатую поверхность (положительное сглаживание). Если же ток в углублениях меньше, чем на выступах, то осаждение металла увеличит шероховатость (так называемое отрицательное сглаживание). [c.246]

Условия, поддерживавшиеся в этом лабораторном исследовании (имевшем целью выявить механизм процесса), сильно отличаются от тех, которые должны иметь место в полевых условиях, когда катодная защита применяется для решения практической коррозионной проблемы. В большинстве практических случаев распределение катодного тока от внешнего источника тока не является равномерным местные катодные участки распределены также неравномерно. Часто защита обусловлена иными причинами, а не поддержанием на поверхности защищенного металла пленки щелочи кроме того, близ сооружений, расположенных под землей, проводимость системы почва— вода обычно слишком мала, чтобы можно было пренебречь омическим падением напряжения 1 . Тем не менее, вскоре после опубликования работы Бриттона (и, надо понимать, как следствие этой работы) были сделаны попытки определить силу тока, требующуюся для защиты работающего трубопровода, путем поисков резкого перегиба на кривой зависимости силы тока от потенциала. Примененный метод, по-видимому, заключался в постепенном увеличении силы катодного тока, накладывавшегося на трубопровод от внешнего источника тока или протектора, и измерения местного потенциала (определявшегося с помощью медносульфатного электрода, помещавшегося на земле над трубопроводом). Если на кривой зависимости V от 1 наблюдался резкий перегиб, то принималось, что он соответствует значению силы тока, требуемой для защиты. Неудивительно, что хотя полученные результаты по счастливой случайности иногда и оказывались близкими к правильным, ошибки в них часто достигали больших величин. Сначала это объясняли тем, что не учитывалось омическое падение напряжения 1Я были предприняты попытки изменить метод с тем, чтобы учесть его, но на главные причины несоответствий, связанные с геометрической сложностью практического случая, не было обращено достаточного внимания. Этим занялись лишь в последнее время. Исследования, проводящиеся в настоящее время в Эмеривилле, о которых упоминалось на стр. 269, могут в значитель-лой степени выправить положение. [c.750]

Неравномерное распределение тока по поверхности корроди-руюш,его металла, а также непостоянство условий в течение коррозионного процесса (например, изменение соотношения площадей Sa и SJ и трудности учбта этих изменений делают аналитические расчеты / и / ах по приведенным выше уравнениям приближенными. Эти расчеты можно использовать для сопоставления с действительно наблюдаемыми скоростями коррозии в целях подтверждения правильности предполагаемого механизма протекания процесса. Кроме того, анализ этих уравнений позволяет сделать важные выводы о влиянии различных факторов на скорость коррозии коррозирнный ток растет с увеличением Ео р процесса и падает с ростом R и поляризуемостей анодного и катодного процессов Яа и Р . [c.270]

Предположим, что в первом варианте микротрещина зародилась в плоскости скольжения (например, по механизму Гилмана—Рожанского [25, 247]) и ориентирована параллельно сдвиговым напряжениям, т. е. подвергается только П моде деформирования. В этом случае распределение напряжений у ее вершины согласно работе [199] таково, что т (/Ос(= 1,03, где т г и Ос1 — сдвиговое и растягивающее напряжения у вершины трещины, действующие в плоскостях скольжения и спайности соответственно (Tsi = Tre e=o Ос( = (fee 10 450 где г, 6 — полярные координаты, отсчитываемые от вершины микротрещины). Поскольку в данной ситуации для ОЦК металлов Тзг/сГсг Тт.п/сГт.п = = 0,24 0,28 (тт. п и От.п — теоретическая прочность на сдвиг и на отрыв соответственно), зародившаяся микротрещина не является устойчивой к сдвиговым процессам в ее вершине [230]. С возникновением микротрещины начинается эмиссия дислокации из ее вершины и, следовательно, рост такой микротрещины в процессе деформирования будет пластический, стабильный, контролируемый деформацией. Таким образом, зародышевая микротрещина, ориентированная параллельно сдвиговым напряжениям, растет по пластическому механизму и, следовательно, притупляется, становясь трещиной, не способной инициировать хрупкое разрушение. [c.68]

Близость энергии активации миграции к энергии активации самодиффузионных процессов свидетельствует о том, что миграция границ контролируется направленным перемещением вакансий. Другими словами, движение границы представляет процесс обмена местами атомов и вакансий (рис. 13.13). По своему атомному механизму и энергии активации миграция занимает некоторое промежуточное положение между самодиффузией по границам и объему зерен. В случаях малоугловых и специальных большеугловых границ обмен местами атомов и вакансий происходит в малоискаженных приграничных зонах, поэтому энергия активации миграции границы будет близка к энергии активации объемной самодиффузии в решетке. По мере разориентации границы и увеличения степени искажения решеток в приграничных зонах доля энергии активации, связанная с образованием и перемещением вакансий, будет уменьшаться. Общая энергия активации миграции будет приближаться к энергии активации самодиффузии по границам. В соответствии с этим большеугловые границы более подвижны, чем малоугловые и специальные. В условиях неравномерного распределения температуры, например при сварке, отмечают, что наиболее интенсивная миграция границ происходит в направлении тепловых потоков. Это, вероятно, обусловлено направленным потоком вакансий от более нагретого к менее нагретому участку металла. [c.505]

В некоторых работах, например в [162], отмечается, что механизмы объемного и поверхностного разрушения существенно различны. При объемном нагружении процессы концентрации напряжений и резко пегомогенной пластической деформации охватывают незначительную часть металла. При поверхностном нагружении распределение напряжений определяется физическим контактом, что делает равновероятным перемещение всех элементов структуры. В результате происходит деконцентрирование напряжений, гомогенизация и переход структуры к ультрадисперсному состоянию. Происходит взаимодействие металла с активными элементами среды на всех этапах поверхностного деформирования и разрушения. При поверхностном разрушении [c.105]

В настоящей работе изложены основные этапы развития триботехники в СССР и ее современные проблемы, исходя из задач, стоящих перед машиностроением. Для понимания процессов трения и механизма изнашивания рассмотрены вопросы качества и физикохимических свойств поверхностей деталей и их контактирования дано описание видов трения в узлах машин, освещена роль окисных пленок и твердых смазочных материалов. Рассмотрен механизм и стадии изнашивания металлов и полимеров, распределение суммарного износа между деталями. Приведена классификация видов разрушения рабочих поверхностей, описаны отдельные виды повреждений, даны некоторые их закономерности, намечены меры по уменьшению повреждений. Приведены сведения об основных видах повреждений поверхностей трения кавитации, эрозии, коррозии, фретгинг-коррозии, трещинообразовании, которые не являются в узком смысле слова видами изнашивания. Распознавание такого рода повреждений конструктором и технологом при обследовании технического состояния трущихся деталей машин часто бывает затруднительно, поскольку сведения о таких повреждениях имеются лишь в специальной литературе. [c.3]

Используя феноменологический подход, исследователи не рассматривают какие-либо конкретные модели и механизмы микропроцессов, происходящих при пластической деформации металлов и сплавов. На основании опытов по нагружению макрообразцов (М-опытов по терминологии А. А. Ильюшина) устанавливаются конкретные реологический свойства, способность к пластической деформации без разрушения сплошной среды — абстрактной модели реального металла. В результате исследование процессов пла- стической деформации обрабатываемого тела сводится к анализу решения некоторой краевой задачи математической физики, т. е. к изучению распределения напряжений и деформаций, температурных полей, условий разрушения. [c.257]

Таким образом, анализируя механизм формирования структурных зон в слитке и причины появления наиболее распространенных дефектов, можно наметить пути получения качественного слитка. Чем больше загрязнен металл, тем в большей степени свойства его зависят от величины зерна. Наилучшие свойства обеспечивает слиток с однородной плотной мелкозернистой структурой и равномерным распределением примесей и дислокаций по объему. В этом плане идеальной была бы равноосная мелкозернистая структура, при которой однородность рассредоточения примесей максимальна, а вероятность возникновения напряжений, связанных с различной ориентацией и зачастую превышающих силы сцепления [85], минимальна. Но практически получить слиток с подобной структурой удается в очень редких случаях. Легче регулировать соотношение структурных зон и величину зерна в каждой из них. Наружная зона замороженных кристаллов (если она образуется) из-за наличия поверхностных дефектов часто удаляется либо механическим путем, либо окислением в нагревательных колодцах. Центральная равноосная зона во многих случаях разнозерниста, загрязнена примесями и поражена пористостью. Для ее улучшения пытаются использовать различные методы воздействия на процесс кристаллизации слитка. Столбчатая зона более однородна, если границы кристаллов не обогащены хрупкими фазами. При направленной кристаллизации непрерывного плоского слитка можно получить однородную плотную столбчатую структуру. Желательно иметь тонкие кристаллы, приближающиеся к нитевидным (Е. И. Гиваргазов, Ю. Г. Костюк [84, с. 242—249]), с малой плотностью дислокаций, и чтобы границы их не были обогащены хрупкой составляющей. Чем тоньше столбчатые кристаллы, тем более равномерно распределены примеси в слитке. При помощи модификаторов можно получать слитки, состоящие из тонких столбчатых кристаллов, регулировать соотношение зон и величину зерна в них. Модифицирование, кроме того, оказывает влияние на дегазацию и повышение механических свойств, что приводит к уменьшению пористости и трещин в слитке. [c.106]

Четвертая глава написана У. Тиллером, оригинальные работы которого по кристаллизации металлов хорошо известны у нас в стране. В этой главе довольно подробно излагается теория гомогенного и гетерогенного зарождения, а также дендритного и ячеистого роста металлических кристаллов. В ней рассматриваются вопросы распределения растворенных элементов в кристалле и возникновения дендритной ликвации и субструктуры при кристаллизации. В заключительной части приводятся примеры того, каК прилагается теория кристаллизации для построения диаграмм состояния и анализа особенностей затвердевания слитков. Очень жаль, что автор практически не рассмотрел механизм и кинетику эвтектической кристаллизации, важнейшего процесса, подробно изученного в работах А. А. Бочвара и других исследователей. [c.6]

При исследованиях процессов в зоне контактного взаимодействия твердых тел обычно встречаются с трудностями, связанными, с одной стороны, с противоречив выми данными исследований состояния поверхностей трения. К ним относятся результаты, показывающие неоднозначность влияния поверхностно-активной среды, типа кристаллической структуры, распределения плотности дислокаций и т. п. С другой стороны, эти сложности определяются отсутствием литературы, посвященной детальному сопоставлению различных методов исследования, их возможностей, преимуществ и недостатков при анализе поверхностей трения. Совершенно естественно, что в одной книге авторы не могли обсудить и решить все основополагающие вопросы трения и изнашивания, однако попытались привести и проанализировать наиболее важные и перспективные, по мнению авторов, направления анализа структуры и методы изучения поверхностных слоев металла, деформированного трением, и показать в этой связи некоторые специфические особенности. Так, представления о закономерностях структурных изменений при пластическом деформировании рассмотрены с новых позиций развития в объеме и поверхностных слоях материала деструкционного деформирования — накопления микроскопических повреждений в процессе деформирования. Большое внимание уделено диффузионным процессам при трении, как одному из факторов, доступному для управления поведением пар трения. До сих пор фактически нет данных о характере перераспределения легирующих элементов контактирующих материалов, которые кардинально изменяют свойства поверхностных слоев и, следова тельно, механизм контактного взаимодействия. Более того, вообще нет сведений о структурных изменениях в поверхностных, слоях толщиной 10" —10 м, определяющих в ряде случаев поведение твердых тел в процессе деформирования. В связи с этим описан специально разработанный метод анализа слоев металла указанной толщины, а также показана его перспективность при изучении поверхностей трения и, главное, при разработке комплексных критериев процесса трения для создания оптимальных условий на контакте, реализации явления избирательного переноса. [c.4]

Известно, что проявляемые металлом прочностные и пластические свойства определяются плотностью, подвижностью и взаимодействием дефектов кристаллического строения (главным образом дислокаций) в процессе воздействий внешней нагрузки. Из-задальнодействующего характера полей напряжений индивидуальных дислокаций их поведение в процессе любого нагружения является взаимно связанным, коллективным, вследствие чего формируются так называемые дислокационные ансамбли. Поэтому весьма актуальна проблема изучения поведения различных ансамблей, сопровождающих пластическую деформацию. Это поведение определяется величиной и. распределением в пространстве полей упругих напряжений, создаваемых ансамблями (внутренних напряжений), которые ответственны также за многие свойства деформированных металлов, термическую устойчивость упрочненного состояния металла и механизм структурных преобразований при его нагреве. [c.184]

Ингибиторы коррозии, эффективные при операциях законтурного заводнения, — это в основном органические азотсодержаи ие соединения, ранее описанные в связи со скважинами первичной добычи. Наиболее эффективными из них являются, однако, четвертичные соединения жирного или имидазолинового ряда. Предполагают, что эта эффективность является следствием того, что помимо ингибирующих свойств они обладают еще и диспергирующими и поэтому препятствуют образованию плотно оседающих на стенках металла осадков, которые в конце концов, попав в пласт, вызывают его закупоривание. Интересно, что в системах законтурного заводнения эти ингибиторы эффективны при дозировках 1 —10 мг л, в то время как для скважин первичной добычи могут потребоваться гораздо большие количества. Такая низкая концентрация обусловливается возможностью более быстрого распределения ингибитора в процессе заводнения. Обычно в инжекционной воде или в ингибирующем составе имеется достаточное количество масла, чтобы обеспечить двухслойный защитный механизм. [c.248]

В макроструктуре литых заготовок наблюдается переход поверхностно ориентированной зоны во внутреннюю неориентированную. Поверхности, образованные металлическими стенками кокиля, имеют более плотную структуру, чем поверхности, образованные стержнем. Верхняя часть отливки (особенно нодусадоч-иая область) и осевая зона наиболее обогащены примесями, что объясняется механизмом перераспределения примесей при кристаллизации. При большой скорости кристаллизации от поверхности кокиля примеси захватываются растущими кристаллами и оказываются равномерно распределенными. При малой скорости кристаллизации от поверхности стержня примеси сдвигаются растущими кристаллами, т. е. как бы вытесняются в жидкую фазу. В результате жидкая сталь, прилегающая к фронту кристаллизации, обогащается примесями и, имея меньшую плотность, смещается вверх. Одновременно осуществляется и конвективное движение жидкости вверх. Поэтому верхняя часть ролика обогащается примесями. Область, обогащенная примесями, выделяется в виде пятна, образованного крупными и резко очерченными ден-дритами. Усадочная раковина образуется в тепловом узле, где металл кристаллизуется в последнюю очередь. Этот металл, находясь как бы в полости очень нагретой формы, медленно кристаллизуется с образованием грубой дендритной структуры, и процесс перемещения примесей в жидкую фазу идет наиболее полно. [c.125]

Совокупность любых самопроизвольных процессов изменения плотности и распределения дефектов в деформированных кристаллах до начала рекристаллизации называют возвратом. Этот собирательный термин, относящийся к весьма разным по своему механизму явлениям, используют в связи с тем, что некоторые свойства наклепанного металла при дорекристаллизационном отжиге частично или полностью возвращаются к значениям свойств перед холодной деформацией. [c.44]

Технологические процессы в металлургии, гарантирующие получение отливок с заранее заданной структурой и стабильными свойствами, способствуют более широкому применению литых заготовок в ответственных конструкциях, машинах и механизмах. Прогресс в этой области связан с использованием технологических приемов воздействия на металлические расплавы в процессе их плавки и разливки. Новые методы суспензионного модифицирования, получившие развитие в трудах советских ученых (в частности, С.С. Затуловского), позволяют измельчить макро- и микроструктуру, уменьшить химическую неоднородность металла, улучшить строение границ зерен и повысить прочностные свойства. Однако известные методы и варианты суспензионного модифицирования имеют ряд недостатков, обусловленных главным образом относительно большим (обычно 5- 40 мкм) размером частиц. Основным недостатком является неоднородность суспензий, вызванная неравномерным распределением частиц в объеме расплава, а также возможностью седиментации по плотности и низкой устойчивостью к коагуляции и растворению. Более перспективны новые способы гетерогенизации жидкого металла экзогенными и эндогенными частицами суспензий на основе ультрадисперсных тугоплавких соединений. [c.373]

Механизм релаксации, обусловленный скалярным взаимодействием (IX.1), можно представить себе следующим образом. Взаимодействие вызывает одновременные переворачивания электронного и ядерного спинов в противоположных направлениях энергия (сОе — соп) (где со = —Уе о и соп = —Уп о электронная и ядерная ларморовские частоты), требуемая для такого переворачивания, обеспечивается за счет изменения кинетической энергии электрона. Из статистики Ферми, которой подчиняются электроны проводимости в металле, вытекают два следствия, которые одинаково важны для ядерного релаксационного механизма. Во-первых, средняя кинетическая энергия электронов много больше, чем тепловая энергия /сТ, и того же порядка, что и энергия Ферми во-втЬрых, вследствие принципа Паули, большинство электронов проводимости не могут получить или отдать даже малую энергию Ь (сое — со ). Поэтому вклад в ядерные релаксационные процессы дает только часть кТ Е г электронов, находящихся на границе распределения Ферми. Вероятность переворачивания ядерного спина по порядку величины может быть вычислена следующим образом. Электронное поле, создаваемое электроном проводимости в месте расположения ядра, можно рассматривать как флуктуирующее локальное поле со временем корреляции Тс. Если мы примем в среднем один электрон проводимости на атомный объем, то время Тс, грубо определяющее продолжительность, в течение которой электрон проводимости может быть локализован в окрестности данного атома, согласно квантовомеханическим представлениям, по порядку величины равно — где Ер — энергия Ферми. [c.332]

Специальное приспособление должно обеспечивать соосность шеек Л и Б (см. рис. 36) и расположение пальцев в плоскости, проходящей через оси этих шеек. Технологический процесс охлаждения кривошипного механизма должен исключать снижение твердости рабочей поверхности пальца кривошипа. Биение поверхностей А н Б при установке механизма в центрах допустимо не более 0,03 мм. Измеряют его на расстоянии 5 мм от шейки. При биении более 0,03 мм допускается правка. После сборки коленчатого вала шлифуют коренные шейки цапф и конус под маховик до нормальных размеров, под подшипник — диаметром 35 o,oi7 мм и под зубчатое колесо распределения— до диаметра 30+о ш мм. Затем устанавливают маслоуловитель, затягивают крепящие винты до упора и раскернивают в шлиц с одной стороны металлом маслоуловителя. [c.96]

Свойства системы FeO - FeS, являющейся основой автогенных процессов, позволяют объяснить механизм окисления штейнов, смеси сульфидов в различных процессах, прогнозировать поведение цветных металлов серы и кислорода, предложить новые процессы, основанные на бесфлюсовом окислении расплавов или разделении окисления и шлакования, целенаправленно управлять распределением различных металлов между конденсированными продуктами плавки и газовой фазой. [c.45]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...