Параметры упрочнения

Если параметр упрочнения т] совпадает с интенсивностью деформаций, то из (10.11) получим [c.296]

Соотношение между параметром упрочнения и интенсив]юстью напряжений (10.11) не зависит от конкретного вида напряженного состояния. [c.302]

Возьмем в качестве параметра упрочнения параметр [c.302]

Рассмотренную выше задачу можно решить и с учетом упрочнения материала, которое характеризуется параметром упрочнения а, определяющим наклон диаграммы растяжение-сжатие за пределом упругости (рис. 101). Введем основные допущения [c.188]

Для удобства использования полученных выражений на рис. 107—110 представлены графики значений Ли, Вш, Си и Ои при различных значениях параметра упрочнения. [c.194]

Здесь мы будем вводить параметры состояния в определяющие уравнения более или менее формальным образом. Иногда мы будем называть их параметрами упрочнения или параметрами повреждения, но будем воздерживаться от более детальной их интерпретации. Связь с физической идентификацией структурных состояний материала и вводимыми нами параметрами люжно установить, например, следующим образом. Предположим, что над образцом из данного материала проводится некоторая про- [c.619]

Уравнение (18.4.1) иногда называют уравнением состояния при ползучести, но этот термин в теориях, использующих термодинамику, имеет несколько иной смысл. Существенно подчеркнуть, что параметром упрочнения является именно деформация ползучести р в ранних работах эта оговорка часто не делалась и за параметр упрочнения принималась полная деформация (иногда за вычетом упругой части). Опыты показывают, что мгновенная пластическая деформация, если она невелика—порядка 1—2%,— не оказывает упрочняющего влияния на последующую ползучесть. Это можно объяснить некоторой разницей механизма мгновенной пластической деформации и пластической деформации, происходящей в процессе ползучести. В первом случае, если пластическая деформация невелика, она происходит в результате локализованного скольжения по пачкам плотно расположенных плоскостей скольжения в кристаллических зернах, при этом большая часть объема металла остается недеформированной, а следовательно, неупрочненной. Ползучесть происходит в результате скольжения по атомным плоскостям, распределенным по объему равномерно и на близких расстояниях величина сдвига в каждой плоскости невелика, но достаточна для создания равномерного упрочнения. [c.621]

Теория упрочнения — второй вариант. Вместо того чтобы принимать за меру упрочнения величину деформации ползучести, можно определить параметр упрочнения q как работу, рассеянную вследствие ползучести [c.622]

Теория течения. Принимая в качестве параметра упрочнения произвольную функцию времени или просто время, мы получим уравнение ползучести в следующем виде [c.623]

В этой записи мы сохранили предположение о том, что зависимость от напряжений Оц сводится к зависимости от приведенного напряжения s, представляющего собою однородную функцию первой степени от Оу. Параметр упрочнения может быть определен различными способами. В соответствии с тем анализом, который был приведен в 18.4, мы рассмотрим два варианта, а именно, [c.643]

Возвращаясь к определениям параметра упрочнения (18.12.2) и [c.643]

Рассмотрение двух вариантов выбора параметра упрочнения производится совершенно одинаково и приводит к чрезвычайно близким результатам, поэтому мы проделаем анализ лишь для случая первого, обычного варианта теории упрочнения, соответствующего уравнению (18.12.2). Простейшее предположение [c.643]

Теперь выражение параметра упрочнения запишется следующим образом [c.646]

ДЛЯ СО как функции времени t, мы найдем, что уравнение (19.9.4) будет описывать кривую ползучести с увеличивающейся скоростью. Более общее предположение состоит в том, что скорость ползучести зависит кроме напряжения от двух структурных параметров — параметра упрочнения и параметра поврежденности со. В качестве параметра упрочнения можно принять, как это было сделано в 18.4, величину накопленной деформации ползучести р. Тогда уравнения одномерной ползучести могут быть записаны, например, следующим образом [c.677]

При деформации кристаллов с г. ц. к. решеткой обнаружены четко выраженные стадии упрочнения I—III (рис. 106). Для характеристики отдельных участков и формы кривой т—V выводятся следующие параметры упрочнения [c.183]

Примеси тоже влияют на параметры диаграммы т—у. Повышение содержания примесей в цинке до 0,05% (ат.) приводит к возрастанию критического сдвигового напряжения до 3,5 раз Од при этом уменьшается до 4 раз при комнатной температуре и в 1,3 раза при Т= = 90 К. По данным Р. Бернера, повышение содержания примесей свыше 0,05% (ат.) существенно не влияют на параметры упрочнения. [c.210]

Одквист (1933 г.) применял следующий параметр упрочнения [c.436]

Доказательство утверждений, содержащихся в соотношениях (3.41) и (3.42), проведем в более удобных и общих обозначениях. Пусть а х1, Хз) — некоторая однородная функция первой степени от системы переменных х ,. .., ж" и, кроме этого, может зависеть произвольным образом от некоторых параметров Хз, которые в нижеследующих математических рассуждениях рассматриваются как постоянные. В реальных процессах эти параметры могут изменяться. К числу таких параметров можно отнести температуру, параметры упрочнения и другие физические величины. [c.447]

С о с н й н О. В. О варианте теории ползучести с энергетическими параметрами упрочнения.— В сб. . Механика деформируемых тел и [c.327]

Хотя изложение материала ориентируется в основном на металлы е ОЦК-решеткой, представляет интерес сравнение механических свойств-металлов с различными типами решеток. Такое сравнение раскрывает многообразие факторов, определяющих свойства металлов, выделяет наиболее важные из них, способствует более глубокому пониманию отдельных деталей механизмов упрочнения и т. д. Так, при сравнительном анализе напряжений начала течения, параметров упрочнения и разрушения металлов и сплавов с наиболее распространенными ОЦК-, ГЦК- и ГПУ-решетками необходимо учитывать следующие факторы [c.15]

Хольцман и Ман [320] развили два независимых метода для определения параметров упрочнения. В одном из них используется соотношение [c.134]

Таким образом, по заданной статической диаграмме деформирования конструкционного материала о/о = (кривая 1), при известных номинальных значениях напряжений и деформаций (причем = a fE вблизи от зоны концентрации по значениям коэффициента можно определить коэффициенты и Кг следовательно, и максимальные напряжения и деформации. Здесь и — предел текучести и соответствующая ему деформация т — параметр упрочнения диаграммы деформирования при степенной аппроксимации. [c.89]

В работе [1] приведены формулы дня напряжений в пластической области для оболочки из материала, имеющего диаграмму с линейным упрочнением с параметром упрочнения X, которые при X = 1 совпадают с формулами (7.2). Сопоставление этих формул показывает, что упрочнение не влияет на законы распределения напряжений в упругой области и радиальных перемещений в упругой и пластической областях. [c.212]

Таблица 20. Влияние усилия обкатки на некоторые параметры упрочнения сталей

Здесь а — параметр упрочнения подэлемента, при его возрастании скорость установившейся ползучести подэлемента убывает. Закон упрочнения подэлемента в случае, который предполагается общим, примем следующим [c.226]

В связи с тем, что коэффициенты и являются сложными функциями, в которые входят параметр упрочнения т (к), температура I, время т, даже при стационарном нагружении Зп и — постоянные величины) местные напряжения и деформации для циклически нестабильных материалов согласно уравнению [c.239]

Это выражение позволяет определить значение параметра упрочнения к в предположении, что при окончании пластической деформации сработают все пределы текучести о и [c.298]

Здесь X = х1 / 7 Рбар I — параметр упрочнения фиктивного тела, [c.34]

Противоречивость приведенных данных частично можно объяснить чисто методическими упущениями, связанными, например, с определением параметров деформационного упрочнения из условных диаграмм нагрузка —деформация, недопустимость чего отмечается в работе [351]. Кроме того, под коэффициентом деформационного упрочнения часто понимают скорость деформационного упрочнения й 1с1е, которая является постоянной величиной только при наличии стадии линейного упрочнения, а при переходе к параболическому упрочнению эта величина определяет скорость упрочнения при определенной степени деформации, т. е. только в одной точке кривой нагружения. Неучет последнего при анализе величины й81йе может привести к искажению результатов эксперимента. С другой стороны, изучаются разные параметры упрочнения [331, 351, 352] — показатель деформационного упрочнения п, коэффициент параболического упрочнения К, скорость упрочнения й31йе, сопоставление которых также может приводить к противоречивым результатам. Часто сравниваются интенсивности упрочнения различных металлов и сплавов исходя только из сравнения их диаграмм нагружения [252, 350]. [c.151]

Система циклических диаграмм деформирования необходима для получения основных параметмв кривых деформирования — циклического предела текучести параметра упрочнения и их зависимостей от числа полуциклов нагружения. [c.218]

Всю историю нагружения представим в виде ряда последовательных достаточно малых этапов. Пусть в некоторый момент времени tn, соответствующий окончанию п-го этапа нагружения, решение задачи получено. Решение задачи на (п + 1)-м этапе нагружения ведется по следующей схеме. В первом приближении решается упругая задача от заданного приращения температуры, граничных условий и массовых сил с учетом накопленного напряженного состояния. При этом все коэффициенты и свободные члены в (5) вычисляются с учетом изменения температуры. По полученным в предположении упругого материала приращениям перемещений определяются приращения полных деформаций. Учитывая историю предшествующего нагружения (полученные в конце п-го этапа значения тензора напряжений, гензора микронапряжений, параметра упрочнений) с учетом изменения температуры, определяется новое положение поверхности текучести. [c.124]

На рис. 5.5 и 5.6 представлены результаты расчета максимальных деформаций для сильфонного компенсатора и пластины с отверстием. Варьирование одного из параметров упрочнения диаграммы т проводили при постоянных значениях двух других, соответствующих характеристикам стали 12Х18Н9Т при температуре 600 или 650° С в условиях деформирования, когда исключалось проявление реологических эффектов. С повышением предела пропорциональности Рпц, G, tn конструкционного материала максимальные деформации уменьшаются приблизительно в 1,5 раза в случае нагружения как пластины с отверстием, так и сильфонного компенсатора. Наиболее интенсивное изменение деформаций наблюдается при малых значениях ащ, G, от. Характер изменения максимальных деформаций в зависимости от модуля упругости Е различен для пластины с отверстием и сильфонного компенсатора, что, видимо, связано в значительной степени с режимом деформирования. [c.207]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...