Стадии статические

Таким образом, определение характеристик кт, Gi и Ki осуществляется на стадии статического или динамического инициирования, стадии распространения и стадии остановки трещины. [c.52]

Приращение длины трещины А/ на различных стадиях статического нагружения в процессе испытаний крупногабаритных образцов фиксировалось методом красок, что позволяло с достаточной точностью измерять А/ на поверхности излома образца. Удлинение АЬд образца с кольцевой трещиной измеряли индикатором часового типа с ценой деления 0,01 мм и датчиками консольного типа [I, 2]. База измерений Ьд составляла 30...60 мм для крупногабаритных (серии ОЦР-90 ОЦР-70, ОЦР-35, ОЦР-30) и 20...25 мм для малогабаритных (серии ОЦР-17, ОЦР-15) образцов. [c.186]

Предельное состояние деталей конструкций при хрупком или переходном (квазихрупком) от хрупкого к вязкому состоянию материала рассматривается как такая стадия статической или быстро протекающей деформации, при которой возникают условия быстрого развития трещин как существующих в исходном состоянии, так и возникающих от других источников их инициирования (коррозионных дефектов, механических повреждений поверхности и т. д.). С быстрым развитием трещин, которому обычно в металлах сопутствуют незначительные местные пластические деформации, связан механизм хрупкого или квазихрупкого разрушения. Этот процесс имеет ряд особенностей на стадии инициирования, распространения или остановки хрупкого разрушения (если последняя имеет место в силу особенностей распределения напряжений или свойств материала детали в зонах хрупкого разрушения). Он также существенно зависит от степени хрупкости металла детали, т. е. от уровня тех незначительных пластических деформаций, которые сопутствуют быстрому разрушению. [c.6]

Определение характеристики Урс и других вытекающих из нее характеристик осуществляется по схеме, изложенной ранее, т. е. на стадии статического или динамического инициирования трещины, на стадии распространения и на стадии остановки трещины. [c.241]

Время смены стадии статического тушения [c.39]

Метод амплитудной зависимости внутреннего трения в последнее время широко применяют для различных целей, в частности для исследования различных стадий статического деформационного старения. В то же время очень мало работ, в которых изучали процесс динамического деформационного старения стали этим методом. Проволочные образцы диаметром 1 мм, длиной 300 мм из углеродистых качественных сталей 10, 40, У8 промышленного производства нормализовали, деформировали растяжением на 8% в интервале температур 20— 700° С (через интервалы 25—50°), затем охлаждали на воздухе. Из средней части вырезали образцы длиной 150 мм и измеряли амплитудно зависимое внутреннее трение на релаксаторе типа крутильный маятник с частотой колебаний 1,5 гц при комнатной температуре. [c.258]

На стадии статического расчета динамическая нагрузка неизвестна, поэтому диаметр ходового колеса определяют по следующей формуле, учитывая, что обычно применяют стальные колеса с цилиндрическим ободом для рельса с плоской головкой [c.192]

В последнее время предложены методы приближенного расчета параметров режима сварки статическим давлением, которые подтверждаются опытом. Длительность процесса образования физического контакта, заключающегося в смятии микронеровностей, рассчитывают по скорости ползучести. Длительность второй стадии — химического взаимодействия — оценивают по уравнению Больцмана как длительность периода активации. [c.14]

Рис. 6. Периоды и стадии при статическом растяжении

Период зарождения усталостных трещин, как и в случае статического деформирования, можно разделить на три основные стадии [c.18]

При расчетах на прочность деталей из хрупких материалов концентрацию напряжений необходимо учитывать и при статической нагрузке, поскольку неравномерность распределения напряжений вследствие их концентрации сохраняется на всех стадиях нагружения. [c.282]

Расчеты по допускаемым напряжениям и по предельным нагрузкам приводят к различным результатам в случаях, когда в упругой стадии работы системы напряжения в поперечных сечениях ее элементов распределены неравномерно (например, при изгибе или кручении), и в тех случаях, когда система статически неопределима (даже при равномерном распределении напряжений). [c.274]

В методиках расчета, разработанных Институтом машиноведения АН СССР, сделан ряд допущений и упрощений, позволяющих выполнить расчет прочности и долговечности в рамках инженерных возможностей — с использованием аналитических зависимостей для кривых малоциклового разрушения, базовых статических и циклических свойств материала и схематизированных режимов эксплуатационного нагружения. Расчет местных напряжений и упруго-пластических деформаций проводится на базе коэффициентов концентрации напряжений и деформаций в упругой области. Эти коэффициенты устанавливаются по теоретическим коэффициентам для заданных уровней номинальных нагружений с учетом сопротивления материалов неупругим деформациям при статическом и циклическом нагружении. Нестационарность режимов нагружения в инженерных расчетах учитывается по правилу линейного суммирования повреждений. Расчеты выполняются для стадии образования трещины в наиболее нагруженных зонах рассматриваемых элементов конструкций. [c.371]

Для однородного хрупкого материала неравномерность распределения напряжений из-за концентрации сохраняется на всех стадиях нагружения и при статических нагрузках. В местах действия максимальных напряжений начинается разрушение материала (путем образования трещин). Особенно чувствительна к концентраторам закаленная сталь и тем больше, чем выше ее характеристики прочности. Эффективный коэффициент концентрации напряжений для хрупких однородных материалов весьма близок к теоретическому. Следовательно, для хрупкого материала в расчетах на прочность при статических нагрузках можно пользоваться теоретическими коэффициентами концентрации напряжений. [c.120]

Кроме упомянутой классификации стадий рекристаллизации, следует еще различать статическую и динамическую рекристаллизации. [c.312]

Если деформация была холодной, то статическая рекристаллизация- начиная со стадии формирования центров первичной рекристаллизации реализуется при нагреве после деформации. [c.313]

Аналогичным образом устанавливаются предельные нагрузки для каждого пролета многопролетной статически неопределимой балки. Расчет статически неопределимой балки по несущей способности оказывается проще, чем расчет по упругой стадии. [c.599]

При испытании на статический разрыв истинные напряжения S определяются по фактической площади поперечного сечения Fn деформированного образца при действии растягивающей силы Р на рассматриваемой стадии нагружения [c.6]

Как указано в 1, решение задач по оценке предельных состояний, возникающих в зонах концентрации, реализуют экспериментально [12, 13, 22] методами муара, сеток или оптически активных покрытий, с помощью численных методов (МКЭ)или с использованием алгоритмов определения кинетики полей неоднородных деформацигг на основе зависимостей между коэффициентами концентрации в упругой (ссц) и пластической (Ац, / ) стадиях статического пагруяшиия, предлолсеиных в [12]. [c.20]

Как видно из рис. 4.28, наибольшая неоднородность имеет место в первые полуциклы нагружения (рис. 4.28, а) и при малых степенях деформаций (рис. 4.27, б). С увеличением количества полуциклов нагружения и величины деформаций (как циклических, так и односторонне накопленных) неоднородность уменьшается и на некоторой стадии статического (нулевой полуцикл) и циклического деформирования стабилизируется (как в полуцик-лах растяжения, так и сжатия). При этом коэффициенты микронеоднородности и АГцг стремятся к одному и тому же значению (рис. 4.28), которое при дальнейшем нагружении незначительно изменяется вплоть до появления микротрещин. [c.133]

Такое различное толкование г = С связано, по мнению автора, прежде всего с особенностями разрушения различных типов материалов на заключительной стадии статического дорыва. Как показывает эксперимент, материалы, у которых заключительная стадия статического разрушения сопровождается образованием шейки (рис. 5.23, а), при испытании на малоцикловую [c.205]

Если об упрочнении или разупрочнении судить по изменению условных напряжений, величина которых зависит от истинного сечения образца, то для циклически упрочняющихся материалов при статическом нагружении с измерением поперечных деформаций, контролирующих изменение сечения при деформировании, практически до момента разрушения наблюдается рост условных напряжений (кривая 1 на рис. 1, а), т. е. упрочнение материала за счет пластической деформации протекает более интенсивно, чем разупрочнение вследствие уменьшения сечения. У разупрочняющихся материалов большая доля накопления деформаций (бв < < 0,5 8общ, где 8в — деформация, соответствующая пределу прочности Сц) при статическом нагружении сопровождается падением условных напряжений (кривая 2 на рис. 1, а). Для циклически стабилизирующегося материала (кривая 3 на рис. 1, а) имеют место практически равные участки упрочнения (роста напряжений) и разупрочнения (падения напряжений), т. е. ь-д — 0,5 8общ. Причем, как и при циклическом деформировании, начальная стадия статического растяжения у всех типов материалов характеризуется упрочнением (ростом напряжений до о в). [c.131]

Такое различное толкование С связано, на наш взгляд, прежде всего с особенностями разрушения различных типов материалов на заключительной стадии статического разрыва. Как показывает эксперимент, материалы, у которых заключительная стадия статического разрушения сопроволадается образованием шейки (рис. 3, а), при испытании на малоцикловую усталость показывают С = бист/2, для материалов, у которых развитая шейка отсутствует (рис. 3, б), С = Ёцст- Кривая статического растяжения для материалов, у которых шейка образуется по типу показан- [c.135]

При наступает стадия статического неупорядоченного (фёр-стеровского) распада, при котором вероятность тушения уменьшается во времени. Физически это означает, что тушение происходит в парах О—Л, находящихся на все больших расстояниях Н друг от друга. Функция П (/) имеет при этом вид [c.39]

Исследования изменений дислокационной структуры стали 60Н20 показали, что после деформирования с небольшими степенями (20—25%) при наличии выдержек стадии статической рекристаллизации предшествует стадия полигонизации. Исходя из этого можно предположить, что торможение процесса измельчения зерен и характер изменения свойств после деформации (до I и II этапов, особенно I) связано с прохождением полигонизационной перестройки дислокационной структуры. [c.66]

Приведенные аналитические соотношения выявляют ряд суш е-ственных особенностей, присуш,их эластичному шлифованию и проявляющихся уже на стадии статического нагружения. [c.14]

Для определения прочности при статических HaqjysKax образцы испытывают на растяжение, сжатие, изгиб и кручение. Испытание на растяжение - самый распространенный и экономичный вид испытаний, потому что он дает хорошо воспроизводящиеся характеристики, имеющие четкий физический смысл и воспроизводит условия нагружения металла аппарата, работающего под внутренним давлением. Однородное одноосное напряженное состояние, реализуемое на начальных стадиях испытания, позволяет прямо сравнивать достигнутые напряжения с расчетными напряжениями в конструкциях. [c.278]

Расчет по допускаемым напряжениям менее целесообразен, так как в стадии конструирования детали нет данных для более или менее точного определения величины Као (Кхо)- Поэтому целесообразно выполнить сначала предварительный приближенный расчет на статическую прочность по пониженным допускаемым напряжениям, а затем, разработав конструкцию детали, выполнить ее уточненную проверку по формуле (2.110) или (2.110а). [c.320]

Вторая стадия - стадия текучести, на которой наблюдается негомогенная пластическая деформация в виде прохождения по всей рабочей длине образца фронта Людерса - Чернова. Уже на ранних стадиях пластического течения в металле могут зарождаться субмикротрещины (длиной порядка 100 нм, шириной 1-10 нм, радиус острия 0,1 нм). Этот дефект атомных масштабов, возникающий при встрече полосы скольжения с препятствием, по существу представляет собой сверхдислокацию, находящуюся в упругом равновесии с полем напряжений, создаваемых клином субмикротрещины в окружающем материале. При низкотемпературном отжиге эти субмикротрещины захлопываются. Методами малоугловой рентгеновской дифракции и электронной микроскопии обнаруживаются зародышевые субмикротрещины с размерами от тысячи ангстрем. Стадия текучести не наблюдается у металлических материалов, у которых на диаграмме статического растяжения отсутствует деформация Людерса - Чернова. [c.16]

В периоде распространения трешцн (от начала шейкообразования до окончательного разрушения материала) при статическом растяжении также можно выделить ряд стадий. В настоящее время показано, что процесс шейкообразования связан с развитием дисклинационных (поворотных) мод пластической деформации, образованием ячеистой структуры с плотностью дислокаций (3-7) 10 м и зарождением пор на стенках дислокационных ячеек. [c.16]

Описанные выше стадии периода зарождеггия усталосгных трещин наиболее характерны для ОЦК - металлов, имеющих физический предел текучести при статическом растяжении, и металлов и сплавов с другими типами кристаллических решеток, у которых физический предел текучести может проявляться (известно, что физический предел текучести наблюдается при определенных условиях практически у всех метшглов и сплавов с любым типом кристаллической решетки). [c.19]

Стадия циклической текучести наблюдается у металлических материалов, имеющих физический предел текучести, и связана с прохождением фронта Людерса - Чернова в условиях циклического деформирования. После достижения определенного чис (а циклов (соответствующих окончанию стадии ЦИЮ1ИЧССКОЙ микротекучесги) наблюдается начало раскрытия петли гистерезиса и снижение действующего напряжения Стц(при испытаниях с общей постоянной деформацией за цикл) у образцов из отожженного железа (рис. 9), Происходит процесс макроскопического циклического разупрочнения. Такое поведение характерно для материалов, имеющих физический предел текучести и испытываемых на усталость ниже статического предела текучести. На [c.24]

Окончание стадии ускоренного РУТ и переход к окончательному разрушению материала (долому) часто связаны с образованием зоны вытягивания (вытяжки), В случае статического деформирования между значением К -и величиной раскрытия треггщны в зоне вытягивания й. существует аналитическая зависимость [c.64]

Поведение металлических материалов в условиях, когда низкочастотная составляющая нагружения, как правило, является расчетной и носит статический или повторно-статический характер, а дополнительные высокочастотные нагрузки и вибрация имеют несущественную но сравнению с расчетной нагрузкой амплитуду, изучено достаточно широко, особенно влияние поли-частотного (в частности, двухчастотного) на1ружения на усталостные характеристики. Показано, что и на стадии зарождения, и на стадии развития усталостных трещин наложение высокочастотной составляющей значительно со-крагцает циклическую долговечность материала. Причем результат воздействия такого нагружения превышает результат простого сложения амплитуд низкочастотной и высокочастотной нагрузок. [c.98]

Предельная нагрузка может быть найдена и без раскрытия статической неопределимости системы и анализа упругой стадии ее работы. Для определения Япред в рассмотренном случае достаточно положить, что усилие в каждом из стержней равно при этом нагрузка [c.276]

Статическое начальное напряжение сдвига необходимо для решения различных задач, в которых рассматриваются начальные (пусковые) стадии движения примером подобной задачи может служит расчет процесса выталкивания насосами застывшей пара-финистой нефти из остановленного трубопровода. [c.290]

Выражение (с) является исходным при исследовании начальных стадий движения (например для расчета процесса выталкивания застывшей высокопарафинистой нефти из остановленного трубопровода) при этом, как уже указывалось, под Тц следует понимать статическое начальное напряжение сдвига во [c.291]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...