Практический случай

Образование коррозионного элемента и катодная поляризация оказывают неблагоприятное влияние на покрытие. Вызовет ли это нарушение защитного действия, необходимо уточнять для каждого практического случая особо. При этом нужно анализировать функционирование защищаемого объекта, требуемую длительность защиты, систему покрытия и возможные виды коррозии, оценивая эти факторы в конкретных случаях по-разному. [c.164]

Режим бегущей волны характеризуется тем, что линия отдает в антенну или получает от нее наибольшую мощность смешанный режим — это такой режим, когда от конца линии имеется частичное отражение. Режим работы линии при частичном отражении волн от ее конца (практический случай) оценивается коэффициентом стоячей (КСВ) и бегущей (КБВ) волны. [c.334]

Приведем для иллюстрации два характерных и важных практических случая формирования коррозионностойкой поверхностной структуры при коррозии сплавов типа твердый растворов, в условиях возможной пассивации сплава [43]. [c.72]

Практический случай коррозионного растрескивания такого сплава (Ре+ 25% N1) наблюдался при разрушении лопаток паровых турбин [213]. [c.104]

Экстремальные принципы при нулевых граничных условиях для скоростей. Наиболее важный практический случай характеризуется нулевыми граничными условиями для скоростей, т. е. й = О на 8 . Для этого случая приведенные экстремальные принципы динамики записываются нижеследующим образом. [c.48]

Рассмотрим еще важный практический случай балки, защемленной одним концом, другим свободным (консоль). [c.152]

Рассмотрение комы плоско-параболической линзы ограничим важным практическим случаем, когда предмет лежит в бесконечности, линза обращена к предмету плоской стороной и соблюдается условие уничтожения астигматизма. [c.219]

Круглая пластинка [i]. Для этого важного практически случая ур-ие собственных колебаний (17) решается вполне строго при помощи цилиндрич. ф-ий [c.363]

В качестве примера определим допустимое значение тока утечки для следующего практического случая минимальная пусковая частота вращения вала двигателя п=150 об/мин емкость накопительного конденсатора С1=1 мкФ первоначальное напряжение на накопительном конденсаторе 1=350 В, а допустимое его уменьшение у= Ь% (Аи—52 В) [c.15]

Второй практический случай относится в особенности к обычным круглым поршням. Вообразим, что круг на рис. 3.19 изображает круглый поршень, находящийся в ориентации 90 или 270°. Тогда площадь поршня вблизи излучателя, на расстоянии порядка хи меньше, чем площадь, находящаяся на расстоянии примерно Х2. Аналогично этому площадь, находящаяся на расстоянии л з, меньше площади на расстоянии х . Поршень эквивалентен линии с чувствительностью, неравномерной по длине чувствительность в центре наибольшая и постепенно уменьшается к краям. Поэтому разница амплитуд давления на ближнем и дальнем краях круглого поршня окажет меньшее влияние,. [c.149]

В случае более сложного, чем линейный, профиля средней скорости u(Z) в безграничном пространстве и зависимости коэффициентов турбулентной диффузии от координаты 1 точное рещение уравнения (10.55), отвечающее мгновенному точечному источнику, уже не может быть явно выписано. Но если зависимость средней скорости и коэффициентов диффузии от Z задается достаточно простыми формулами (например, если функции u(Z), /(xx(Z), kyy(Z) и Kzz Z) являются степенными), то основные особенности процесса диффузии, описываемого полуэмпирическим уравнением (10.55), можно исследовать с помощью уравнений (10.76), (10.76 ), (10.76") и т. д. для моментов 0 m(Z, I). При этом оказывается, что здесь также взаимодействие вертикального градиента средней скорости u с вертикальной диффузией, описываемой коэффициентом Kzz, приводит к горизонтальному рассеянию, как правило, при большом времени диффузии T=i — to много превосходящему обычную горизонтальную турбулентную диффузию с коэффициентом Кхх- При этом в отличие от ситуации, с которой мы столкнулись при изучении горизонтальной диффузии в трубах и каналах, в безграничном пространстве это дополнительное горизонтальное рассеяние обычно не сводится к простому увеличению коэффициента горизонтальной диффузии до некоторого нового значения К>Кхх, а приводит к тому, что горизонтальная дисперсия оказывается пропорциональной более высокой, чем первая, степени т. Обо всем этом, однако, мы более подробно будем говорить в следующем разделе в связи с рассмотрением более важного практически случая диффузии в полупространстве Z>0, для которого также сохраняются указанные здесь особенности процесса горизонтального рассеяния, вызываемого взаимодействием вертикального градиента средней скорости с вертикальной диффузией. [c.559]

Применение таких методов и численное интегрирование показало, что наличие промежутков и сгущений орбит астероидов в местах, соответствующих соизмеримостям, в самом деле обусловлено возмущающим действием Юпитера. В гл. 5 мы уже имели дело с Троянца.ми как с практическим случаем реализации одного из решений задачи трех тел — треугольных точек Лагранжа. Это решение устойчиво, так что астероиды группы Троянцев совершают колебания около треугольных точек либрации. [c.266]

Практическое значение этого малого изменения величины Q с изменением Гад и Ге заключается в том, что относительно небольшие погрешности в значении и Ге для любого практического случая будут создавать мало заметные ошибки при конечном исчислении Q. Отсюда можно допускать вполне приемлемыми значения для г = 0,075 м и " =150 м, не боясь ввести большие погрешности в исчисление Q (гл. II, п. 11). Следующим интересным моментом в приведенном выводе является то обстоятельство, что увеличение производительности артезианской или нефтяной скважины за счет увеличения диаметра последней является недостаточно практичным методом. Приведенный пример ясно показывает, что может потребоваться увеличение диаметра скважины в 40 раз только для того, чтобы удвоить ее производительность. Наконец, следует упомянуть, что согласно аналогиям, приведенным в предыдущей главе, уравнения (8) и (9) соответствуют распределению потенциала и плотности тока между двумя концентричными цилиндрами, разделенными средой с величиной проводимости Уравнение (10) дает суммарную величину тока, протекающего через систему. [c.134]

Аналогично определяют о , надо лишь подынтегральное выражение формулы (2.63) умножить на oj Но для узкополосных процессов эффективная частота ojg практически совпадает с несущей частотой процесса (5 . Поэтому, учитывая данные анализа аналитических выражений и графиков спектральных плотностей выхода системы при различных спектральных плотностях входа [33, 36 , в том числе и для корреляционной функции нагрузки типа (2.10), для случая малых значений аи 0, когда m < ojj, в качестве несущей частоты выхода системы [c.72]

Рассмотрим простейший случай, когда имеется один горячий с температурой Ti и один холодный с температурой Ti источники теплоты. Теплоемкость каждого из них столь велика, что отъем рабочим телом теплоты от одного источника и передача ее другому практически не меняет их температуры. Хорошей иллюстрацией могут служить земные недра в качестве горячего источника и атмосфера в качестве холодного. [c.22]

При ст = , Т. е. при т) 1п=г1 1, зависимость (6-57) будет отражать весьма частный и практически мало интересный (для теплопереноса) случай, когда наличие частиц в потоке не будет порождать дополнительные касательные напряжения на стенке и, следовательно, не будет изменять толщину пограничного слоя, гидравлическое сопротивление и профиль скорости несущей среды. Лишь тогда (6-57) совпадает с (6-40). В общем случае очевидно, что условие ст = об даст завышение Nun/Nu по сравнению с (6-57). [c.208]

Между этими двумя крайними случаями — превращение практически без переохлаждения и превращение при низкой температуре полностью переохлажденного твердого раствора — может существовать бесконечное число промежуточных случаев. Кроме того, следует отметить, что не во всех случаях и системах наблюдается описанный случай перехода, хотя он и является наиболее типичным. [c.144]

Сопоставление кривых анодной и катодной поляризации в виде коррозионной диаграммы позволяет сделать графический расчет каждого отдельного электрода короткозамкнутой (полностью заполяризованной) многоэлектродной системы с любым количеством электродов и всей системы в целом. Случай короткозамкнутого многоэлектродного элемента представляет наибольший практический интерес, так как большая часть коррозионных систем (почти все микросистемы и значительная часть макросистем) является короткозамкнутыми или близкими к этому состоянию. [c.282]

Коррозия металлов блуждающими токами является частным, но наиболее распространенным и имеющим большое практическое значение случаем влияния электрического поля в электролите на процесс электрохимической коррозии металлов. [c.390]

Формулы (8.83) и (8.84), а также формулы (8.85) и (8.86) дают очень близкие результаты. Практически можно считать, что потери в передаче не зависят от того, В каком направлении передается движение. Исключение составляет случай, указанный в п. 4. [c.161]

Сопоставляя поведение реальной трещины в конструкции с деформированием надреза, полученного с помощью предлагаемой модели, можно отметить следующее. Если на некоторых участках по длине трещины возникают нормальные растягивающие напряжения, то трещина в этих местах раскрывается, практически не сопротивляясь прикладываемым нагрузкам уровень, напряжений в прилегающих областях материала невелик. В предлагаемой модели это условие обеспечивается за счет назначения в соответствующих элементах трещины модуля упругости Е, вызывающего разгрузку элементов и значительное увеличение податливости на рассматриваемом участке, В том случае, когда на некотором участке реальной трещины действуют напряжения сжатия, приводящие к контактированию (схлопыванию) берегов трещины, тело с точки зрения передачи силового потока, нормального к трещине, работает как монолит, и модуль упругости в принятой модели для соответствующих элементов трещины назначается равным обычному модулю упругости материала конструкции. При соприкосновении берегов трещины возможны два варианта берега могут проскальзывать относительно друг друга и не проскальзывать. Второй вариант автоматически реализуется при условии Етр = Е. Для реализации первого варианта необходимо обеспечить отсутствие сопротивления полости трещины на сдвиг. Процедура необходимых для этого преобразований для более общего случая — динамического нагружения конструкций — будет изложена в разделе 4.3.1. [c.202]

Пространственное мышление — вид умственной деятельности, обеспечивающий создание пространственного образа и оперирование им в процессе решения различных конструкторских, практических и теоретических задач [58]. Оно является частным случаем визуального мышления, т. е. мышления посредством визуальных операций [2]. [c.81]

Вопросы подобного типа могут быть заданы практически на основе любого изображения, тем более, что в студенческих работах непреднамеренно возникают ошибки структурного плана. Чаще всего это случается в процессе реконструкции уже выполненной пространственной композиции. Например, на рис. 3.5.43 показана композиция, в которой нарушен принцип опоры двух элементов (они добавлены к композиции на заключительных стадиях изображения). Аиа-лиз невидимых контурных линий показывает, что объем А заглублен в плоскость основания. Линия основания должна быть иная и условно показана на рисунке. [c.144]

Число принципиально возможных практических решений этого уравнения в основном может быть классифицировано и обобщено так, что оно будет охватывать любые существующие и возможные комбинации различных исполнительных механизмов с разными электрическими типами двигателей и разнородными видами аппаратуры управления [21, 35]. Такая классификация даёт возможность упростить анализ переходных режимов для любого практического случая. В основу анализа положен прежде всего характер изменения статического момента рабочей машины. В этом отношении все исполнительные механизмы могут быть разделены на пять основных классов 1) Л1о = onst [c.30]

Рассмотрим практический случай, когда цилиндр 1 (рис. 1.35, в) перемещается со скоростью V относительно неподвижного поршня 2, причем первоначально допускаем, что оси поршня и цилиндра совпадают (см. рис. 1.35, а). При движении цилиндра часть жидкости, заключенной в его полости, будет выдавливаться через кольцевую щель (зазор) шириной s, образованную внешней поверхноетью поршня 2 и внутренней поверхностью цилиндра 1. Допускаем, что поток жидкости в щели имеет ламинарный характер, при котором распределение скоростей жидкости по сечению будет параболическим. Кроме того, ввиду ничтожно малого значения 2sld пренебрегаем кривизной поверхностей, образующих щель. [c.84]

Результаты, полученные Суехиро, могут быть, однако, развиты дальше применительно к очень важному практически случаю, когда первоначальный диаметр болта или заклепки оказывается больше диаметра отверстия, и их приходится с усилием вгонять в отверстие пластинки. В этом случае, если считать, что к пластинке на бесконечности приложено растягивающее напряжение Т, задача может быть решена при следующих предположениях [c.426]

Практический случай развития коррозионно-усталостного растрескивания в заводском сварном соединении на примере стального сварного вертикального резервуара РВСпк-50000 рассмотрен в разд. 5.12. [c.273]

Как правило, повышение точ нвсти измерений связано с значительным повышением материальных затрат. Вследствие этого для каждого практического случая устанавливаются допускаемые погрешности, дальнейшее уменьшение которых экономически нецелесообразно, так как эффект, получаемый от повышения точности измерения, не оправдывает затраты на изготовление инструмента и яользование им. [c.102]

На фиг. 63 иллюстрируется практический случай трансформации эквиденсит, полученных с использованием эффекта Сабатье, с контрастом =3. Эквиденсита А опять имеет резко выраженный изгиб в седловине. Даже [c.138]

Необходимо упомянуть важный практический случай, когда деталь подвергается одновременному воздействию циклических и растягивающих напряжений, средняя величина которых довольно велика. В случае обычных усталостных испытаний гладких образцов усталостная прочность только слегка понижается с увеличением среднего напряжения цикла (соотношение Гербера). Небольшая величина среднего напряжения цикла оказывает соответственно небольшое влияние на усталостную прочность, так как она определяется стадией зарождения трещины под влиянием знакопеременных срезывающих напряжений. Однако если трещнны уже образовались на поверхности в результате фреттинга, то предел усталости будет зависеть от условий распространения трещин, и они (условия) в свою очередь будут функцией как переменных, так н растягивающих напряжений [13]. На рис. 5.49 показано снижение усталостной прочности в результате приложения растягивающих напряжений к циклически нагруженной детали, подвергнутой фреттингу. [c.301]

Самый интересный практический случай-— это выпрямление малых напряжений сигнала Де, (до 1—2 V). Для малых изменений A g, Ala может быгь выражено двумя членами степенного ряда [c.402]

Рассмотрим теперь влияние межканального перемешивания на эффективность 71. На рис. 12.2 представлена зависимость Т( (т) для разных значений р. Видно, что перемешивание оказывает весьма незначительное влияние на эффективность, что дает возможность, не внося заметной погрешности, полагать в формуле (12.16) при расчете эффективности т= 0. Практически случай т=0 может встретиться для плотного змеевика, относительный продольный пгаг которого [c.168]

Ле, Меоте [358] показал, как можно упростить теорию Кадзиура для решения практических задач. Он рассмотрел волны, возбуждаемые взрывом на поверхности воды или вблизи нее. В этом случае член в, выражении (1.111) несуществен. Ле Меоте нашел, что нет необходимости применять общую теорию Кадзиура для практического случая и можно выразить эффекты распределения начальных скоростей и давления в виде соответствующей фиктивной деформации поверхности, которая выбирается таким образом, чтобы рассчитанные волны оставались по существу такими же, как при действительных значениях скорости, деформации и давлении. [c.35]

Условия, поддерживавшиеся в этом лабораторном исследовании (имевшем целью выявить механизм процесса), сильно отличаются от тех, которые должны иметь место в полевых условиях, когда катодная защита применяется для решения практической коррозионной проблемы. В большинстве практических случаев распределение катодного тока от внешнего источника тока не является равномерным местные катодные участки распределены также неравномерно. Часто защита обусловлена иными причинами, а не поддержанием на поверхности защищенного металла пленки щелочи кроме того, близ сооружений, расположенных под землей, проводимость системы почва— вода обычно слишком мала, чтобы можно было пренебречь омическим падением напряжения 1 . Тем не менее, вскоре после опубликования работы Бриттона (и, надо понимать, как следствие этой работы) были сделаны попытки определить силу тока, требующуюся для защиты работающего трубопровода, путем поисков резкого перегиба на кривой зависимости силы тока от потенциала. Примененный метод, по-видимому, заключался в постепенном увеличении силы катодного тока, накладывавшегося на трубопровод от внешнего источника тока или протектора, и измерения местного потенциала (определявшегося с помощью медносульфатного электрода, помещавшегося на земле над трубопроводом). Если на кривой зависимости V от 1 наблюдался резкий перегиб, то принималось, что он соответствует значению силы тока, требуемой для защиты. Неудивительно, что хотя полученные результаты по счастливой случайности иногда и оказывались близкими к правильным, ошибки в них часто достигали больших величин. Сначала это объясняли тем, что не учитывалось омическое падение напряжения 1Я были предприняты попытки изменить метод с тем, чтобы учесть его, но на главные причины несоответствий, связанные с геометрической сложностью практического случая, не было обращено достаточного внимания. Этим занялись лишь в последнее время. Исследования, проводящиеся в настоящее время в Эмеривилле, о которых упоминалось на стр. 269, могут в значитель-лой степени выправить положение. [c.750]

На рис. 3.8 показана зависимость коэффициентов разложения от угла отсечки. Например, при 0 = 90° (частый практический случай), когда импульс анодного тока представляет половину синусоиды, ад = 0,318 = 0,5 = = 0,212 Из = 0. Это оаначает, что если, например, амплитуда импульса анодного тока достигает 1 А, постоянная составляющая будет 0, В18 А, амплитуда Тока первой гармоники — 0,5 А (т. е. вдвое меньше амплитуды импульса анод- [c.101]

Вопрос об угле отсечки в транзисторном ВЧ усилителе более сложен, чем ь ламповом, где угол отсечки однозначно определяется начальным положением рабочей точки. Угол отсечки коллекторного тока на НЧ равен углу отсечки входного тока (т. е. тока базы в схеме ОЭ илн тока эмиттера-в схеме ОБ). Кремниевый транзистор без смещения (частый практический случай) на НЧ по сущест-,ву работает в режиме С, так что этот режим непригоден-для-линейного усиления. [c.129]

В практике часто приходится измерять электродные потенциалы гетерогенных металлических сплавов. Пpo тeйuп м случаем является бинарный сплав, состоящий из двух металлов. Так как каждый из этих двух металлов в свою очередь является как минимум двухэлектродной системой, бинарный сплав следует рассматривать в простейшем случае уже как четырехэлектродную микрогальваническую систему, которая в большинстве практических случаев коррозии является системой короткозамкнутой. [c.297]

При нагружении на линии продолжения трещины в пластической зоне отношение напряжений, параллельных трещине, к напряжениям, ориентированным перпендикулярно к ней, q — = OyylOxx практически постоянно (q — 0,62 0,68) и не зависит от предела текучести, модуля упрочнения (в варьируемом диапазоне), степени нагружения материала у вершины трещины (рис. 4.3), а также от параметра нагружения a = KnlKi. На рис. 4.3 штриховыми линиями отмечена некорректная область, где начальное притупление трещины оказывает влияние на НДС (представлен случай, когда Кп — 0). Вне этой области НДС отвечает нагружению бесконечно острой трещины с притуплением, равным нулю. Полученные результаты в части влияния притупления на НДС достаточно хорошо соответствуют решению по теории линий скольжения, где жесткость напряженного состояния, а следовательно, и параметр q перестает изменяться, начиная с у > 3,81 р (р — радиус притупления трещины) [124]. [c.205]

Условия (5.11) или (5.12) устойчивости методов интегрирования в применении к нелинейным системам ОДУ можно рассматривать как приближенные, при этом под X/ понимают собственные значения матрицы Якоби Я = <ЗУ/(ЗУ. Так как в нелинейных задачах элементы матрицы Якоби непостоянны, то непостоянны и ее собственные значения. Поэтому априорный выбор значения постоянного шага h, удовлетворяющего условиям устойчивости на всем интервале интегрирования [О, Ткон], оказывается практически невозможным (случай гарантированного выполнения условий устойчивости за счет выбора /г<Стпип неприемлем, так как приводит к чрезмерным затратам машинного времени). [c.239]

Описывая определение температуры по практической шкале, часто говорят, что температура найдена по показаниям группы термометров, изготовленных из одной партии материала, чтобы уменьшить отклонения шкалы от единственности. Это часть того, что предлагал Каллендар на сессии БАРН в 1899 г. Было выдвинуто много аргументов в пользу шкалы, основанной на этом принципе и называемой нередко проволочной шкалой. В национальных лабораториях нередко МПТШ поддерживается в течении многих лет набором термометров, для которых известны индивидуальные отклонения от подобных термометров, находящихся в других лабораториях. Основное возражение против проволочной шкалы состоит в отсутствии универсальности. Если по какой-либо причине все конкретные термометры, хранящие шкалу в данной лаборатории, утрачены или повреждены и то же самое случилось с термометрами в других лабораториях, то нет никаких возможностей восстановить шкалу. В то же время существование шкалы, основанной на реперных точках и утвержденном методе интерполяции, не зависит ни от каких конкретных термометров или их группы. За эту безопасность приходится платить отклонениями от единственности и дополнительными трудностями, связанными с уменьшением этих отклонений до приемлемого уровня. [c.46]

В данном параграфе подробно разработан случай, когда можно пренебречь неноступательностью ноля средних скоростей ) несущей фазы Этот случай рассматривался в содержательной работе С. В. Иорданского [15]. В ниже приведенном анализе более четко и полно учитывается конечное объемное содержание дисперсной фазы практически с точностью до (аз), отмечаются и устраняются неточности [15]. [c.122]

Практический интерес представляют и трехфазные системы, состоящие пз пористого скелета, насыщенного смесью жидкости с газом, рассмотренные Г. М. Ляховым (см. ссылку [11] гл. 1), Брутсаертом [26] и др. Ирп этом Г. М. Ляховым фактически анализируется частный случай мягких сред, когда не только давления, по п температуры п скорости фаз совпадают р = р, = Рзл 0/ = 0, Ti = Т., = Тз, = V-2 == Vo). Как уже указывалось в 5 гл. 1, такая смесь описывается как однофазная сжимаемая среда с усложненным, заранее определяемым уравнением состояния, зависящим от уравнении состояния фаз и их массовых содержаний. [c.242]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...