Параметр жесткости напряженного состояния

Пластичность материала зависит от вида напряженного состояния. При оценке малоцикловой прочности в соответствии с деформационно-кинетической трактовкой накопления малоцикловых повреждений при сложном напряженном состоянии [46] располагаемую пластичность (2.48) следует определять с учетом вида напряженного состояния. При этом в качестве параметра жесткости напряженного состояния можно принять отношение [c.123]

Соотношения (7.19в) получены [29] в предположении наличия в зоне вершины кольцевой трещины условий плоской деформации в результате решения краевой задачи теории упругости. Однако, согласно решению Г. Нейбера [35], условия плоской деформации реализуются для образцов с малой глубиной трещины, и с увеличением й/О объемность напряженного состояния повышается. Изменение жесткости напряженного состояния при варьировании й / О приводит к изменению условий начала пластического деформирования в вершине надреза (трещины), так как величина предела текучести а.р является функцией параметров жесткости напряженного состояния. В связи с этим условия (7.19в) следует считать необходимыми, но не достаточными для получения величин KJ(,, если последние рассматривать как характеристику материала, а не образца. [c.217]

Особенно важно при вычислении долговечности по (25) и (28) точность определения располагаемой пластичности в зависимости от вида напряженного состояния. При этом в качестве возможного параметра жесткости напряженного состояния может быть использовано отношение [8] [c.107]

Параметр жесткости напряженного состояния 107 [c.221]

Из уравнения (2.57) следует, что с увеличением объемной дола пор (со снижением параметра Fn), жесткости напряженного состояния [с увеличением Охх + Оуу)/oi] и снижением значения коэффициента деформационного упрочнения k критическая деформация е/ уменьшается. [c.114]

В чистых материалах конгломерат пор, при котором реализуется микропластическая неустойчивость структурного элемента, в основном состоит из зародышевых и незначительно выросших пор, так как темп зарождения нор растет с увеличением пластической деформации. Поэтому в чистых материалах вязкое разрушение в основном обусловлено процессом зарождения пор и в значительно меньшей степени — процессом их роста. В конструкционных материалах наблюдается обратная картина — основной вклад в разрушение вносит процесс роста пор. Поскольку жесткость напряженного состояния влияет практически только на скорость роста пор, то чувствительность ef к этому параметру для чистых материалов значительно меньше, чем для конструкционных. [c.148]

Повреждение, обусловленное интенсивным порообразованием по границам зерен в материале, может приводить к значительному его разрыхлению. В этом случае проведение независимого (несвязного) анализа НДС и развития повреждений в материале дает значительные погрешности. Например, отсутствие учета разрыхления в определенных случаях приводит к существенному занижению скорости деформации ползучести и к снижению скорости накопления собственно кавитационных повреждений. В настоящее время связный анализ НДС и повреждаемости базируется в основном на феноменологических подходах, когда в реологические уравнения среды вводится параметр D, а в качестве разрушения принимается условие D = 1 [47, 50, 95, 194, 258, 259]. Дать физическую интерпретацию параметру D достаточно трудно, так как его чувствительность к факторам, определяющим развитие межзеренного повреждения, априорно предопределена той или иной феноменологической схемой. Так, во многих моделях предполагается, что D зависит только от второго инварианта тензора напряжений и деформаций и тем самым исключаются ситуации, когда повреждаемость и, как следствие, кинетика деформаций (при наличии связного анализа НДС и повреждения) являются функциями жесткости напряженного состояния. [c.168]

От предельного изгибающего момента отвечающего развитому пластическому течению и неспособности соединения при этом воспринимать дальнейшую нагрузку, следует отличать предельный разрушающий момент М , при котором происходит нарушение сплошности материала (образование микротрещин и т. д.) вследствие исчерпания ресурса пластичности материала прослойки / р. Так как ресурс пластичности является функцией показателя жесткости напряженного состояния П ( П = а /Т—отношение шаровой части тензора напряжений к девиаторной /11 /). с повышением уровня нормальных напряжений растяжения в прослойке повышается показатель жесткости напряженного состояния и падает ресурс пластичности мягкого металла Лр. Уровень нормальных напряжений в прослойке возрастает с уменьшением ее относительной толщины ае, следовательно и предельный разрушающий момент Мр будет зависеть от геометрических параметров мягкой прослойки. Основные соотношения для его определения приведены в /12/. [c.27]

При соблюдении условий подобия в изменении температурно-скоростных условий нагружения материала зависимости объема пластической деформации от жесткости напряженного состояния смещаются эквидистантно (подобное самим себе — (Лу) переменно) с сохранением неизменной величины показателя степени Это означает, что могут быть введены представления о тестовом (стандартный) опыте, в котором определяются вид зависимости (1.4) и коэффициент пропорциональности (Лу)о. На основании зависимости (1.4) влияние на напряженное состояние материала параметров внешнего воздействия, а следовательно, на объем пластически деформируемого материала может быть оценено через безразмерный коэффициент, являющийся коэффициентом (функционал) или константой подобия при варьировании одного из внешних параметров воздействия. В общем случае многопараметрического воздействия, отличающегося от тестовых условий, величина (Лу), может быть представлена в виде функции от варьируемых одновременно нескольких параметров [c.29]

Диаграммы наиболее приближены к оценке поведения материала в предполагаемых условиях нагружения (сочетание параметров воздействия). Вместе с тем, как было указано выше, в качестве параметра, влияющего на процесс разрушения, необходимо рассматривать жесткость напряженного состояния (одно-, двух- или трехосно), используя эквивалентное напряжение, или условия раскрытия берегов трещины, включающие в себя информацию о многоосном внешнем воздействии при ведущей роли одного из видов раскрытия берегов трещины. Только за счет многоосного воздействия можно существенно изменить границы [c.99]

Результаты статистической обработки всех обследованных материалов показали, что коэффициент при параметре т Л имеет знак минус (Я > 0). Проанализируем, имеет ли это какой-то физический смысл. Числитель формулы (4.4) представляет величину, пропорциональную среднему напряжению, которое вызывает только изменение объема без изменения формы [72]. Если рассматривать этот эффект на микроуровне, то можно предположить, что среднее напряжение может влиять на межатомные силы связи и как следствие — на энергию активации процесса разрушения. Когда среднее напряжение больше нуля т] > 0), происходит ослабление межатомных сил связи когда преобладают напряжения сжатия ( <0), возможно увеличение энергии активации процесса разрушения. С увеличением жесткости напряженного состояния (0) растет величина rJ, и при положительном среднем напряжении вероятность хрупких разрушений повышается, в области сжимающих напряжений увеличение жесткости снижает вероятность разрушения. При всестороннем равном сжатии разрушение невозможно — энергия активации процесса разрушения безгранично растет. Таким образом, уравнение типа (4.16) позволяет раскрыть физическую суть параметра т и показывает, что изменение вида напряженного состояния приводит к изменению исходных свойств исследуемого материала, т.е. при каждом виде напряженного состояния исследователь имеет дело с измененным объектом исследования. В таких условиях теряется смысл оценки состоятельности критерия прочности на основании результатов анализа предельной поверхности предполагаемого неизменным материала [89]. [c.155]

Полученное различие уровней напряжений, необходимых для распространения трещины 02 /) и 02 II) надрезов исчезает, если те же зависимости построить не в номинальных, а в действительных напряжениях (см. рис. 50). С увеличением теоретического коэффициента концентрации напряжений действительное напряжение, необходимое для возникновения трещины а<,а ), увеличивается, что является результатом увеличения жесткости напряженного состояния. Различие кривых ааО при разных глубинах надреза определяется, очевидно, тем, что изменение теоретического коэффициента концентрации напряжений не в полной мере отражает жесткость напряженного состояния (жесткость напряженного состояния зависит от параметров надреза). Можно предположить, что при построении зависимости аа Oi от показателя жесткости напряженного состояния эти кривые совпадут. [c.119]

Методические рекомендации МР 71-82 [7] регламентируют способы определения параметров, характеризующих стадию остановки нестабильно распространяющейся хрупкой трещины, и включают два вида испытаний. Первое из них, проводимое на двухконсольном балочном образце в изотермических условиях, позволяет оценить стадию остановки трещины, обусловленную уменьшением жесткости напряженного состояния в вершине движущейся трещины. Условия остановки в этом случае описываются с помощью как функции температуры испытаний. Второй вид испытаний с предварительным инициированием хрупкого разрушения проводится на плоских образцах при растяжении с градиентом температур рабочей части, что дает возможность оценить условия остановки, происходящей за счет повышения трещиностойкости материала на пути трещины. В качестве критерия используется температура материала в вершине остановившейся трещины t°, а результаты испытаний записываются в виде зависимости ( /сгод) для данной толщины листа, где а — исходное номинальное напряжение. [c.18]

Здесь индекс к может принимать значения р, с — соответственно пластическому деформированию или ползучести функция г г( ) представляет собой предельную деформацию в испытаниях на чистую ползучесть. Условие разрушения имеет вид ю = 1 При не изотермическом нагружении параметры с , / , а, и функции / , г[р параметрически зависят от температуры Обобщение модели на пропорциональное нагружение при произвольном виде напряженного состояния проводится в предположении начальной изотропии материала в девиаторном пространстве [с использованием понятия жесткости напряженного состояния (см. разд. АЗ 2)] [c.218]

Плоские и осесимметричные контактные задачи для физически нелинейного (линейного геометрически) и геометрически нелинейного (гармонического типа) материала исследовались И. В. Воротынцевой [13] совместно с В. М. Александровым [3] и с Е. В. Коваленко [14]. С помощью соответствующих интегральных преобразований задачи сведены к решению интегральных уравнений с нерегулярными разностными ядрами. Структура этих уравнений совпадает со структурой соответствующих уравнений классической теории упругости, а свойства символов их ядер позволяют использовать для решения асимптотические методы больших и малых Л , развитые в работах В. М. Александрова. Влияние нелинейных свойств среды и начальных напряжений на контактную жесткость, функцию распределения контактных напряжений и величину вдавливающей силы в плоском случае исследовано в [13], в осесимметричном случае — в [3,14]. В работах установлено, что начальные напряжения не влияют на порядок особенности на краях штампа, но влияют на проникающую составляющую решения как в области контакта, так и вне ее. Исследованы условия потери внутренней устойчивости среды в зависимости от начальных напряжений. Для ряда конкретных нелинейно-упругих сред построены области эллиптичности линеаризованных уравнений, при переходе через границу которых происходит либо потеря поверхностной устойчивости, либо потеря поверхностной деформируемости, связанные с потерей эллиптичности. В работе установлено, что при стыковке решений, полученных методами больших и малых Л , значение относительной толщины Л, на которой стыкуются эти методы, существенно зависит от параметров начального напряженного состояния среды. [c.237]

Элементы матрицы жесткости [/со1 вычисляются на основе диаграммы деформирования в начале нагружения. Матрица [/с] элемента- для изотропного материала является функцией параметров материала модуля упругости Е и коэффициента Пуассона v или объемного модуля К и модуля сдвига G. В более общей форме [к] зависит от матрицы [D (а)], устанавливающей связь между напряжениями и деформациями для рассматриваемого напряженного состояния [c.93]

Анализ эпюр Эг позволяет определить предельное смещение петли пластического гистерезиса и в случае более сложных циклов. Вначале рассмотрим симметричный цикл с равными по длительности и параметру жесткости J = —dr/de выдержками в обоих полуциклах (рис. 3.28). Эпюры Эг для четырех характерных состояний этого цикла показаны на рис. 3.29. В силу симметрии циклическая релаксация (или ползучесть) здесь исключены, смещение петли возможно лишь при наложении некоторого среднего напряжения или средней деформации е . Как было отмечено, при этом изменится только состояние подэлементов группы II (заштрихованная область на рис. 3.29). Рассматривая как амплитуду деформации и представляя отмеченную на рисунке площадь как разность двух эпюр ОАВ и O D, получим выражение, полностью совпадающее с (3.43). [c.72]

При моделировании этой задачи принято, что горная порода имеет модуль Юнга Ю кПа и коэффициент Пуассона 0,2. Параметры трещины взяты следующими с = О, ф = 30° и Ks — Кп = 10 кПа/м. Относительно высокие значения для жесткостей / j и Кп выбраны для того, чтобы деформирование трещины до скольжения или раскрытия было незначительным. Начальное напряженное состояние задано напряжениями (0жж)о = —2500 кПа, = —5000 кПа, ((Гжг,)о = 0. При решении задачи учитывалась симметрия относительно оси у и для представления половины границы выработки было использовано 60 элементов фиктивных нагрузок, а для моделирования половины трещины были использованы 30 элементов Кулона—Мора (местоположения некоторых из контактных элементов показаны на рис. 8.21). Процесс образо- [c.232]

Анализ напряженно-деформированного состояния анизотропных конструкций и теоретическая оценка характера разрушения в упомянутых работах были выполнены па основе осредненных параметров жесткости и прочности армированных материалов. Такой подход не дает возможности учесть эффективность работы каждого элемента композиции, предсказать заранее характер разрушения в зависилюсти от геометрических параметров конструкции, механических свойств арматуры и связующего, структуры армирования и условий нагружения, а следовательно, не позволяет разрабатывать рекомендации для целевого проектирования материалов и наиболее эффективных в эксплуатации изделий. [c.4]

Анализ напряженного состояния и кинетики процесса, проведенный в работах [20, 70] с применением теории пластического течения [122], показал, что начало процесса гибки характеризуется резким увеличением радиальных сжимающих напряжений в направлении, поперечном направлению волокон. В то же время напряжения, действующие вдоль волокон имеют уровень в несколько раз меньший. Приняв схему плоского деформированного состояния (бг = 0) И используя условие несжимаемости материала, третий компонент нормальных напряжений = ( ,. + о )/2. В осевом сечении а , - главные напряжения и параметр жесткости [c.256]

Значение функции Р существенно зависит от жесткости нагружения, характеризуемой параметром I. Степень влияния вида напряженного состояния зависит от структуры материала и характера имеющихся в нем дефектов, т. е. от значения константы Л. [c.141]

Рис. 2.58. Зависимость располагаемой пластичности стали 15Х2МФА от параметра жесткости напряженного состояния

В настоящее время имеется большое количество работ, посвященных анализу прочности и долговечности материалов и элементов конструкций. В ряде публикаций проблема прочности и разрушения рассматривается с феноменологических позиций— на базе концепций механики деформируемого твердого тела. К другому направлению относятся работы по развитию физики прочности и пластичности материалов, в которых анализ рузрушения проводится на атомарном и дислокационном уровнях, т. е. на микроуровне. В этих исследованиях весьма затруднительно включение в параметры, управляющие разрушением, таких основных понятий механики, как, например, тензоры деформаций и напряжений или жесткость напряженного состояния. Поэтому в последнее время интенсивное развитие получило направление, которое пытается соединить макро- и микроподходы при описании процессов повреждения и разрушения материала и формулировке критериев разрушения. [c.3]

Параметры о<г и Шт можно определить в условиях, когда хрупкое разрушение контролируется процессом зарождения микротрещин, а не процессом их распространения. При одноосном растяжении гладких образцов хрупкое разрушение в большинстве случаев лимитируется именно распространением микротрещин, поэтому по результатам таких опытов найти а<г и Шт не представляется возможным. Наиболее подходящими для нахождения Od и Шт являются образцы, в которых реализуется значительная жесткость напряженного состояния. Геометрия этих образцов должна быть такова, чтобы при Р < Р/ (Р/ — разрушающая нагрузка) в образце существовала зона, в которой Oi 5с и ai + mTi( Si — От) < а<г. Очевидно, что при P = Pf в такой зоне будет выполнено условие зарождения микротрещин 0i + ntTe(0i — Oi)=ad, которое контролирует в данном случае наступление хрупкого разрушения. [c.97]

В соответствии с экспериментальными данными [211] принимаются следующие значения параметров, входящих в уравнение (2.73) / о = 1,0-10-4 мм бн = 0,72 Kp = 9fi-, рн = 20,0 мм . В результате численного решения уравнения (2.73) при различных значениях параметра С была получена искомая зависимость Ef = Bf dmlGi), представленная на рис. 2.23. При amlOi = = 0,53, что отвечает средней жесткости напряженного состояния на этапе деформирования при одноосном растяжении, расчетное значение Bf— 1,67. По данным работы [211], соответствующее экспериментальное значение е/=1,8-ь2,0. Из сопоставления расчетных и экспериментальных результатов видно, что модель дает весьма удовлетворительную оценку нижней границы критической деформации, что является следствием принятого в расчете допущения, при котором не учитывается деформация на этапе нестабильного слияния пор. [c.121]

Проведенные расчеты показали, что при изменении жесткости напряженного состояния от 0,3 до 3 параметр R /Ro меняется незначительно RJRo=h8 1,9. [c.123]

При нагружении на линии продолжения трещины в пластической зоне отношение напряжений, параллельных трещине, к напряжениям, ориентированным перпендикулярно к ней, q — = OyylOxx практически постоянно (q — 0,62 0,68) и не зависит от предела текучести, модуля упрочнения (в варьируемом диапазоне), степени нагружения материала у вершины трещины (рис. 4.3), а также от параметра нагружения a = KnlKi. На рис. 4.3 штриховыми линиями отмечена некорректная область, где начальное притупление трещины оказывает влияние на НДС (представлен случай, когда Кп — 0). Вне этой области НДС отвечает нагружению бесконечно острой трещины с притуплением, равным нулю. Полученные результаты в части влияния притупления на НДС достаточно хорошо соответствуют решению по теории линий скольжения, где жесткость напряженного состояния, а следовательно, и параметр q перестает изменяться, начиная с у > 3,81 р (р — радиус притупления трещины) [124]. [c.205]

Морфологические особенности излома формируются при вязком внутризеренном разрушении как результат пластической деформации, развивающейся в зоне разрушения непосредственно В процессе образования неснлошности. Увеличение интенсивности пластической деформации и расширение объемов, где она протекает, увеличивает затраты энергии на распространение трещины. Страгивание трещины от неснлошности материала при внешнем воздействии будет зависеть не только от условий нагружения, но и от степени стеснения пластической деформации в вершине неснлошности. Исследования разрушения образцов из стали с пределом прочности 430-570 МПа при различных параметрах надреза круглого образца показали [36], что по мере изменения жесткости напряженного состояния меняется соотношение между размерами ямок на начальном этапе развития страгиваемой трещины. Испытаны на растяжение круглые образцы с разным диаметром (< s)min в минимальном сбчении и радиусом надреза р в этом сечении. В случае острого надреза 0,2 мм начальное разрушение имело место у надреза, а с мягким радиусом более 1 мм разрушение начиналось в центральном сечении образца. При указанном остром надрезе ширина ямок 20-40 мкм у надреза и далее — 40-80 мкм, тогда как у мягкого радиуса ширина ямок составила 10-20 мкм. Жест- [c.89]

Скорость деформации и температура аналогичным образом влияют на параметры процесса разрушения через изменение жесткости напряженного состояния, не меняя самого процесса в определенном диапазоне изменения указанных факторов. Сочетание низкой скорости деформации и высокой степени стеснения пластической деформации может изменить механизм вязкого разрушения, например от преимущественного формирования ямочного рельефа в условиях отрыва до вязкого внутризеренного, путем сдвига при нарушении сплошности по одной из кристаллографических плоскостей. Указанный переход в развитии процесса разрушения был выявлен при испытании круглых образцов диаметром 5 мм с надрезом из жаропрочного сплава ЭИ437БУВД при температуре 650 °С. Медленный рост трещины характеризовался следующими элементами рельефа гладкие фасетки со следами внутризеренного множественного скольжения по взаимно пересекающимся кристаллографическим плоскостям, вышедшим в плоскость разрушения, и волнистый рельеф в виде пересекающихся ступенек, которые также отражают процесс кристаллографического скольжения (рис. 2.6а). Аналогичный характер формирования поверхности разрушения был выявлен в изломе на участке ускоренного роста трещины при эксплуатационном разрушении диска турбины двигателя (рис. 2.66). Диск был изготовлен из того же жаропрочного сплава ЭИ437БУВД. Разрушение диска было усталостным. Сопоставление описываемых. элементов рельефа в ситуации монотонного растяжения с низкой скоростью деформации и повторное циклическое нагружение дисрса в эксплуатации привели к идентичному процессу разрушения. В отличие от разрушения образца в диске развитие трещины происходило при медленном возрастании нагрузки в момент за- [c.91]

Таблица "Материал - Код" является основной в нашем банке данных. Здесь каждому материалу присвоен уникальный индекс, дано его описание. Ключевым является поле "Код". При необходимости (в соответствии с наложенными отношениями) можно идентифицировать данные по выбранному материалу, например, с таблицей "Источник", где хранится вся информация об авторах, названии статьи, рецензии и т.д. Данные по размерам испытываемых образцов разделены на отдельные таблицы по геометрическим формам прямоугольные, цилиндрические, конусные и т.д. Возможность использования механизма OLE (Obje t Linking and Embedding - Связывание и Внедрение Объектов) позволяет хранить и использовать в работе фотографии и чертежи образцов, испытательных установок и устройств, полученных фафиков и гистограмм. В качестве базовых механических характеристик взяты такие параметры, как предел прочности а , предел текучести Oj, прочность на разрыв S , относительные сужение v(/ и удлинение S. Они хранятся в таблице "Механические свойства". Кроме того, согласно ГОСТ 9454-78, в зависимости от жесткости напряженного состояния и скорости деформации выбираются три вида ударной вязкости K V, КСи и КСТ. В системе предусмотрена также возможность классифицировать испытания по виду и режиму нагружения, по температуре проведения экспериментальных исследовании. Как обязательный параметр введена таблица "Химические свойства", где данные приведены либо по химическим элементам отдельно, либо берутся из соответствующих ГОСТов. Загрузка информационных массивов является оче гь важным и ответственным этапом автоматизации исследований. В качестве первоисточников служат любые публикации, содержащие фактографические сведения о физико-механических (химических) свойствах материалов. Это могут быть научные статьи, монографии, справочники, ГОСТы и др.

Значения 1з зависят от предела пластичности деформируемого материала Лр, а последний — от температуры и скорости деформи рования, коэффициентов жесткости и анизотропии напряженного состояния. Жесткость напряженного состояния характеризуется коэффициентом Кт, а анизотропия — параметром Лоде Хсг [34]. Связь между Лр, Кт и (i i показана на рис. 31 в виде диаграммы пластичности для стали 38ХС при комнатной температуре. Для выявления взаимосвязи Лр и fxповышенных температур, характерных для процесса резания вообще и для ПМО в частности, в ЛПИ были проведены опыты по свободному строганию образцов из электролитического никеля, а также из сталей 12Х18Н9Т и 15Х2НМФА. При экспериментах ширина среза в 5 раз превышала его толщину. Измерялись максимальные деформации по длине, ширине и толщине стружек, полученных при обычном резании, а также при строгании образцов, подвергнутых воздействию плазменной дуги. Выявлена заметная деформация стружки по ширине в условиях резания с плазменным подогревом металлов. Расчетные значения параметра Лоде при ПМО возросли до (i t=0,3...0,5 по сравнению с Ха= = 0,05... 0,08 при обычном резании. [c.68]

В табл. 7.5 приведены результаты определения локальных значений деформационных параметров критериального уравнения (2.165) (в интесивностях) в месте образования трещин на ободе дисков. Используя значения параметров деформационного критерия разрушения, найденные из простых опытов, и имея в виду, что в условиях жесткости напряженного состояния в зоне концентратора на ободе диска к = <г/о 1 = 0,93 0,95 изменением значений Сх, Сг, Ср и е можно пренебречь, получаем значения повреждений, приведенные в табл. 7.6. Эти результаты являются обнадеживающими с точки зрения использования критериального уравнения (2.165) и МКЭ для расчетного определения долговечности турбинных дисков до момента образования трещин. [c.494]

Для исследования напряженного состояния на поверхности раздела были разработаны аналитические методы. К ним относятся методы механики материалов, классической теории упругости и метод конечных элементов. Метод конечных элементов является наиболее универсальным и охватывает разнообразные граничные условия. Предполагаемая величина концентрации напряжений определяется условиями на поверхности раздела. Теоретические данные показывают, что концентрация касательных напряжений на концах волокон зависит от объемной доли волокна и геометрии его конца. Из этих данных также следует, что радиальное напряжение на поверхности раздела изменяется по окружности волокна и может быть растягивающим или сжимающим в зависимости от характера термических напряжений, а также от вида и направления приложенной механической нагрузки. Следовательно, в обеспечении требуемой адгезионной прочности, соответствующей конкретным конструкциям, существует определенная степень свободы. Наличие пор и влаги на поверхности раздела, так же как и повышение температуры, ослабляют адгезионную прочность, в результате чего снижаются жесткость и прочность композитов. Циклическое нагружение почти не сказывается на онижении адгезионной прочности. Показатель расслоения является критерием увеличения локальных сдвиговых деформаций в матрице и модуля сдвига композита. Этот параметр может быть использован при выборе компонентов материалов с заданной адгезионной прочностью на поверхности раздела, И наконец, следует отметить, что состояние данной области материаловедения [c.83]

Под пластичностью в дальнейшем понимается накопленная к моменту разрушения пластическая деформация (или параметр Удквиста). ЗавиойМО Сть пластичности от вида напряженного состояния характеризуется диаграммой пластичности, являющейся механической характеристикой материала. Диаграмму пластичности обычно строят в координатах коэффициент жесткости (или вида) напряженного состояния ц — пластичность Сдр. Предполагается, что диаграмма пластичности, построенная в указанных координатах, является единой для различных напряженных состояний. [c.136]

Матрица Ктп характеризует приведенную жесткость оболочки с помощью матрицы учитывается начальное напряженное состояние оболочки. Нагружение считается пропорциональным (параметром нагружения выступает коэффициент Л) значения начального осевого погонного усилия Т и окружного сжимающего усилия qR определяют только направление луча нагружения на плоскости N °, N2°. Значения параметров нагружения А=Атп, при которых система (5.69) имеет нетривиальные решения, называются собственными значениями. Собственные значения Атп определяются корнями уравнения det(Kmn— —Л8тп)=0. Наименьшее из всех собственных значений Лкп = = min (Атп) определяет критическую комбинацию нагрузки [c.253]

Для иллюстрации изложенного выше подхода рассмотрим задачу, показанную на рис. 8.36 (а), о вертикальной жиле, пересеченной нарушением. В начальном состоянии жила не затронута горными работами, мощность жилы постоянна и равна 3 м. Модуль Юнга и коэффициент Пуассона горной породы и жилы одинаковы, Е = 10 кПа и V = 0,2. Следовательно, параметры жесткости пластовых элементов, моделирующих жилу (рис. 8.36 (Ь)), составляют Кп = 0,333-10 кПа/м и Ks = 0,139-10 кПа/м. Нарушение пересекает жилу под углом 30° на глубине 200 м от поверхности. Параметры жесткости для нарушения приняты равными Ks = = 0,139-10 кПа/м и /Сп = 0,333-10 кПа/м, и считалось, что нарушение имеет нулевое сцепление, а угол внутреннего трения составляет 30°. И наконец, начальное напряженное состояние массива пород задавалось напряжениями (азсд)о = ((У , Jo — = 25у кПа (где —у есть глубина от поверхности в метрах) и = 0. [c.249]

Вид функции Р зависит от исходной модели материала и принятого закона распределения напряжений по дефектам. Параметрами этой функции являются, очевидно, некоторые характер11стики напряженного состояния, такие, как шаровой тензор или параметры, характеризующие жесткость нагружения. [c.137]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...