Ползучесть чистая

Фиг. 7. Скорость ползучести чистого свинца в зависимости от нагрузки и величины зерна / — при 25° С и размере зерна 0,2 мм 2— при 10° С и размере зерна 0,2 мх. 3 — при 25° С и размере зерна 9

Усталость и ползучесть чистых металлов [c.313]

При высоких температурах и малых скоростях деформации происходит скольжение по границам зерен поликристаллических материалов. В испытаниях на ползучесть чистых металлов при малых деформациях почти 30% полной деформации могут быть следствием скольжения по границам зерен. [c.42]

На рис. 3.22 показано соотношение между скоростью деформации при ползучести чистого алюминия при переменном напряжении (температура постоянна, поэтому параметр Z пропорционален ё) и деформацией. Таким образом, если сильно изменить уровень напряжений, то обнаруживается переходный период, когда после уменьшения напряжения скорость ползучести меньше, а после увеличения напряжения больше наблюдаемой при соответствующих напряжениях. Поэтому понятно, что уравнение 70 [c.70]

Рис. 3,22. Изменение скорости деформации при ползучести чистого алюминия с изменением напряжения (цифры у кривых, МН/м ) ДЯ = = 142,5 кДж/моль, Т = 478 К [24]

В заключение следует рассмотреть, какое влияние на ползучесть оказывает гидростатическое давление, однако из-за экспериментальных трудностей количественно это влияние описать не удается. На рис. 4.13 приведены результаты испытаний чистого алюминия на ползучесть при растяжении при высоких давлениях. Видно, что с увеличением гидростатического давлении скорость ползучести значительно уменьшается. Влияние гидростатического давления или компоненты гидростатического напряжения на скорость ползучести чистого алюминия при комнатной температуре и при температурах 100, 200, 300 °С одинаково. При исследовании пластической деформации или деформации ползучести чистого алюминия и чистого железа также получили одинаковые результаты. Установлено, что по крайней мере, когда отрицательная по величине компонента гидростатического напряжения становится меньше, скорость ползучести уменьшается [30, 31 ]. [c.107]

Наши исследования дали два следующих главных результата 1) скорость ползучести в той стадии, когда она приблизительно постоянна, не зависит от предшествующей истории материала (затвердевания и созревания) 2) скорость ползучести чистого цементного камня почти в два раза больше, чем камня из цементного раствора 1 3. [c.190]

На основе предыдущего вязкость ползучести цементного раствора т]с может быть предсказана, если известна вязкость ползучести чистого цемента т]о. [c.195]

Рис. 6.8. Влияние динамической рекристаллизации на кривые ползучести чистых поликристаллов никеля (Г=965°С) [311].

Скорость ползучести твердого раствора в условиях, когда он ведет себя как твердый раствор класса II, такая же, как скорость ползучести чистых металлов, контролируемая неконсервативным движением краевых дислокаций, т. е. механизмом, зависящим от диффузии вакансий (разд. 9.2). Следовательно, соответствующий средний коэффициент диффузии определяется выражением [c.53]

ДИСЛОКАЦИОННАЯ ПОЛЗУЧЕСТЬ ЧИСТЫХ МЕТАЛЛОВ [c.106]

До СИХ пор мы говорили о ползучести чистых металлов, вызываемой движением (консервативным или неконсервативным) дислокаций. Йз всех теорий, за исключением теории ползучести Харпера — Дорна (разд. 9.4), следует зависимость скорости ползучести от напряжения в третьей степени, если диффузия протекает в объеме, и в пятой степени, если диффузия происходит вдоль ядер дислокаций. Однако ползучесть может иметь место и без участия дислокаций, а именно, в результате диффузии вакансий в поле напряжений. На эту возможность первыми указали Набарро [105] в 1948 г. м Херринг [90] в 1950 г. Позже Кобле [106] показал, что диффузия вакансий необязательно должна протекать в объеме, как это считали Набарро и Херринг она может происходить и вдоль границ зерен. [c.171]

Для диффузионной ползучести Набарро - Херринга и Кобле характерна линейная зависимость скорости деформации от напряжения. Скорость дислокационной ползучести практически не зависит от среднего размера зерен, тогда как скорость диффузионной ползучести обратно пропорциональна второй или третьей степени среднего размера зерна. Теория диффузионной ползучести чистых металлов разработана значительно лучше, чем дислокационной, и согласие теории с экспериментом очень хорошее. [c.171]

Рис. 15. Влияние напряжения на скорость ползучести чистого алюминия (99,987%) для случая неизменной структуры [27, 50]. Структуры перед испытанием на ползучесть были получены при следующих условиях

КОЛИЧЕСТВЕННАЯ ТЕОРИЯ ВЫСОКОТЕМПЕРАТУРНОЙ ПОЛЗУЧЕСТИ ЧИСТЫХ МЕТАЛЛОВ [c.274]

Характеризуя настоящую работу, необходимо подчеркнуть, что основные усилия, направленные на разработку физических основ высокотемпературной ползучести, базировались на тщательно проведенных экспериментах по ползучести, прежде всего ползучести чистых металлов. Дальнейший прогресс в этой области должен основываться на результатах систематических исследований влияния дисперсионного упрочнения и легирования альфа-твердого раствора на характеристики ползучести металлов. [c.324]

Согласно [41] присадка до 1 ат.% 1п повышает сопротивление ползучести чистого свинца при испытании монокристалла. С увеличением размера зерна сопротивление ползучести вначале падает, а затем возрастает. [c.435]

Р с. 490. Зависимость механических свойств и ползучести чистого цинка от степени деформации. Свойства определены непосредственно после деформации (сплошная линия) и по истечении одного месяца (пунктирная линия) [c.479]

Рис. 5-5-3. Зависимость скорости ползучести чистого алюминия при комнатной температуре от нагрузки (й—дни, а—годы).

На рис. 292 приведена кривая ползучести чистого алюминия (Дорн, 1954 г.) при температуре, меняющейся в соответствии с помещенным выше трафиком. Пунктиром построена теоретическая кривая, перестроенная из кривой ползучести при постоянной температуре с помощью уравнения (193.2). [c.435]

Изделия из керамики высшей огнеупорности, получаемые из чистых тугоплавких металлов, карбидов, боридов, силицидов, сульфидов, нитридов (табл. 21.1), обладают высокой химической стойкостью против воздействия расплавленных металлов как в вакууме, так и в среде различных газов, механической прочностью при высоких температурах, стойкостью против ползучести и т. д. [c.379]

Фиг. 6. Скорость ползучести чистого свинца под нагрузкой 5 кГ1ми в зависимости от температуры I — размер зерна 0,2 мм 2 — размер зерна 7 мм.

Аустенитные стали, используемые для изготовления пароперегревателей и паропроводов, должны содержать 17% Сг для обеспечения удовлетворительной коррозионной стойкости. Однако хром является сильным стабилизатором феррита, поэтому, чтобы избежать появления двухфазной структуры, в сталь добавляют 12% Ni или эквивалентное ему количество марганца. Сопротивление ползучести чисто аустенитной матрицы стали, например стали AISI 304L, относительно низкое, поэтому она должна быть упрочнена добавками элементов, входящими в состав либо твердого раствора, либо выделений. Простейшими добавками, находящимися в растворе, являются углерод и азот. Однако увеличение содержания углерода >0,03% приводит к тому, что при нагреве в интервале температур 600—800° С по границам зерен выпадают карбиды типа МгзСе, которые снижают пластичность и приводят к нарушению целостности сварных соединений. Этого можно избежать при добавлении в сталь сильных карбидообразующих элементов, таких как молибден, который существенно упрочняет [c.59]

Дорн и Шерби с сотрудниками исследовали зависимость параметра Z при высокотемпературной ползучести (при температурах >Tfnl2) алюминия и алюминиевых сплавов от напряжения и деформации [26, 27, 31—34]. Они установили, что эта зависимость выражается уравнениями (3.14) и (3.15). На рис. 3.21 показаны результаты испытаний на ползучесть чистого алюминия (АЯс = 142 кДж/мол) при высоком уровне напряжений. По оси ординат отложены величины произведения параметра Z, определяемого уравнением (3.20), и зависящего от напряжения члена е Р". В качестве коэффициента р использовали величину р, опреде ленную путем описанных выше испытаний на ползучесть с резким изменением напряжения (при р — 1/390-7 кПа , р = 1/191 X X 7 кПа) [35, 36]. При этом параметр S выражает только изменение структуры при ползучести. [c.69]

Следовательно, при температурах >0,57 механизм ползучести чистых металлов обусловлен самодиффузией. Ползучесть при темпертурах выше гомологической температуры Т/Т > 0,5 называют высокотемпературной ползучестью. Выделение такой ползучести в самостоятельный тип связано с указанными выше факторами. [c.76]

Как было отмечено, при уменьшении скорости ползучести время до разрушения увеличивается между этими двумя параметрами суш,ествует обратно пропорциональная зависимость. В случае высокотемпературной ползучести чистого алюминия (см. рис. 3.25), когда время с учетом температурной поправки можно представить с помощью параметра 0 уравнение (3.29) 1, время до разрушения определяется зависимостью скорости ползучести от температуры и обратно пропорциональной температурной зависимостью ехр (AHJRT). При таком подходе с помощью метода Шерби—Дорна, являющегося одним из параметрических методов, перечисленных в табл. 3.1, можно оценить долговечность сплава при ползучести. Однако, как показано на рис. 3.9, параметр Ларсона—Миллера и параметр Мэнсона—Хаферда формально соответствуют случаю, когда энергия активации ползучести зависит от температуры. [c.78]

В настоящем случае, так же как и в случае балок Бингама и Рейвера, скорость ползучести чистого цемента более чем вдвое превышала скорость цементного раствора (1 3). Это было весьма примечательным, поскольку скорость ползучести балок, изготовленных в Истоне американской цементной фирмой Атлас , была в четыре раза больше скорости ползучести цементных балок, изготовленных в Тель-Авиве фирмой Нешар . В то время, когда я писал первое-издание этой книги (1948 г.), я думал, что возможно сделать только-одно заключение, которое выразил Томас (1939 г.) следующим образом Бетон (и раствор, М. Р.) рассматривается сопоставлением двух частей (или фаз, М. Р.) 1) цементного материала, который ведет себя под нагрузкой вязким образом, и 2) инертного агрегата, который под нагрузкой не течет (но движется) . С этой точки зрения а) скорость ползучести цементного раствора зависит при прочих равных условиях от свойств самого цемента, но не от свойств песка, и б) раствор обладает повышенной по сравнению с чистым цементом вязкостью благодаря тому, что песок занимает часть пространства, которое становится недеформнруемым. Я суммировал это путем заключения ползет сам цемент, и введение в него при создании раствора жестких частиц, естественно, повышает сопротивление ползучести. [c.193]

Скорость ползучести чистых металлов (за исключением олова) при гомологических температурах выше г( = 0,5 контролируется объемной диффузи-ей. Многочисленные экспериментальныё данные приводят к заключению, что это имеет место и в случае твердых растворов. Из рис. 3.7 [74], на котором для твердого раствора Ре - С при 1273 К представлены в зависимости от кон- [c.52]

Дислокационная ползучесть чистых металпов [c.133]

Составление деформационных карт основано на применении уравнений, описывающих зависимость скорости ползучести от температуры и напряжения, Уравйения, обычно используемые для описания диффузионной ползучести чистых металлов и твердых растворов [уравнения (13.1) и (13,2)], очень хорошо теоретически обоснованы, но все же базируются на предположении, что границы зерен являются совершенными источниками и стоками вакансий. Однако, как было установлено, это предположение выполняется не всегда скорость ползучести может контролироваться испусканием и поглощением вакансий границами зерен или движением граничных дислокаций, как это имеет место Цри диффузионной ползучести дисперсионно и дисперсно упрочненных металлических материалов. [c.204]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...