Трещины притупление

В сплавах WG — Со промежуточного состава (приблизительно 50% Со и 50% С) картина микроразрушения содержит частицы УС с трещинами, притупленными в матрице (рис. 19). Хотя удлинение может быть небольшим, разрушение вследствие локальной пластической деформации является вязким и в некоторых образцах поры сосредоточивались в узкой области в месте разрыва [66]. [c.89]

Трещины притупление 32 1 Тройные эвтектики 113, 115 [c.501]

Чтобы определить распределение локальных напряжений, представим дислокационное скопление как трещину с притуплением бек, подвергаемую сдвигу с номинальными напряжениями (рис. 2.8). Тогда, используя рещение для трещины с притуплением бек [75, 131] (см. подраздел 4.2.2), получим [c.70]

С целью исследования основных закономерностей деформирования материала у вершины трещины при циклическом нагружении были решены МКЭ упругопластические задачи с использованием теории пластического течения в сочетании с моделью трансляционного упрочнения [72, 83]. Объектом численного исследования служила пластина высотой 60, длиной 480 мм с трещиной длиной L = 20 мм и притуплением б = 0,04 мм (рис. 4.2). Минимальный размер КЭ составлял 0,02 мм, что примерно соответствует размеру зерна конструкционных сталей. Нагружение осуществлялось по двум схемам, представленным на рис. 4.2, а. В первой схеме моделировалось деформирование материала у вершины трещины только по I моде нагружения (Pi =5 0, Рг = 0), во второй —по I и П модам одновременно. [c.204]

Здесь б — раскрытие (притупление) вершины трещины г — расстояние от вершины трещины по линии ее продолжения. [c.232]

Анализ НДС в ближайшем к вершине трещины структурном элементе будем осуществлять в геометрически нелинейной постановке — с учетом изменения притупления трещины в процессе нагружения по типу I. [c.232]

Рассмотрим трещину с притуплением б (радиус притупления р = 6/2) (рис. 4.15). Допустим, что кривую деформирования материала а = о,(е,) можно аппроксимировать степенной зависимостью = (Во, k — эмпирические параметры). Интенсивность деформаций е, в структурном элементе можно вычислить по формуле [72] [c.232]

Ю ,% критическая деформация при вязком разрушении материала у вершины трещины определяется зависимостью Tm(e ) im — гидростатическая компонента тензора напряжений). Следовательно, в случае, если в каждой точке, принадлежащей будущей траектории трещины, нагружение материала при ее росте будет происходить по одной и той же зависимости От(е ), условием продвижения трещины является соблюдение автомодельности локального НДС у вершины движущейся трещины (деформация у вершины движущейся трещины постоянна и равна критической). Поэтому численное моделирование развития вязкой трещины проводилось при соблюдении автомодельности локального НДС у ее вершины, которое обеспечивалось путем подбора соответствующей внешней нагрузки. Зависимости От(ер, полученные в результате расчета для произвольных двух точек, нагружаемых по мере продвижения к ним вершины трещины, представлены на рис. 4.25. Видно, что для этих точек указанные зависимости практически идентичны, что говорит о правильности предположения об автомодельности НДС при росте трещины. Наличие экстремума зависимости Om(ef) обусловлено начальным притуплением трещины, связанным со специ- [c.256]

Рис. 4.11. Распределение (а) сигналов RE и RE отраженных электронов, зарегистрированных парными солнечными батареями в РЭМ (б) реконструированный на их основе профиль усталостных бороздок в соответствии с циклом нагружения с учетом эффекта пластического притупления вершины трещины

Итак, выполнение отверстий в элементах конструкций, как наиболее простой технологический прием, может быть эффективно при использовании способов задержки распространения усталостных трещин. Установка втулок в отверстия и использование стяжных элементов позволяет существенно усилить эффект уменьшения концентрации напряжений в вершине усталостной трещины за счет ее притупления. Расположение стяжных элементов иод углом 45" к плоскости трещины создает предпосылку для возникновения взаимного перемещения берегов трещины в продольном направлении под действием растягивающей эксплуатационной нагрузки. Это приводит к контактному взаимодействию берегов уже сформированной трещины, к снижению ее раскрытия под действием эксплуатационных нагрузок и, в конечном итоге, к уменьшению скорости последующего роста трещины. [c.455]

В результате геометрических измерений установлено, что размеры фланцевых участков картеров в зонах образования трещин в основном соответствуют требованиям конструкторской документации. Расстояния от поверхности отверстий под стыковочные болты до внешней цилиндрической поверхности картеров № 1 и 2, определяющие размеры перемычек, соответственно составляют 8,0 мм и 6,9 мм при допустимом минимальном расстоянии 6,25 мм. На картерах № 1 и 3 кромки у отверстий притуплены, а на картере № 2 притупление острых кромок не произведено. [c.676]

Притупление вершины трещины. Для материалов, имеющих физический предел выносливости, характерным является присутствие нераспространяющихся поверхностных микротрещин в гладких деталях и на базе испытаний 10 циклов. Помимо основной причины торможения трещины, связанной с влиянием границ зерен, в этом случае присутствует также эффект, изменения конфигурации вершины трещины, а именно ее притупление. С увеличением радиуса вершины трещины уменьшается концентрация напряжений, что приводит к торможению трещины или полной ее остановке. [c.32]

Так называемые недогрузки, или тренировки, при напряжениях ниже предела выносливости оказывают благоприятное влияние, проявляющееся в некотором увеличении предела выносливости. Особенно эффективно это влияние при наличии нераспространяющихся усталостных трещин, так как такие тренировки приводят к притуплению вершины трещины. Экспериментальные данные показывают, что имеется оптимальный размер нераспространяющейся трещины, при котором эффект тренировки проявляется в наибольшей степени. [c.96]

Например, в случае суперсплава с крупным зерном (поведение I типа) на воздухе наблюдается ускоренная ползучесть и разрушение образца в результате распространения одной-двух трещин, образующихся на внешней поверхности (рис. 13, а). В вакууме (рис. 13, б) разрушение происходит в результате объединения многочисленных полостей, образовавшихся в местах стыка трех зерен внутри образца. На воздухе трещины зарождались в местах пересечения границ зерен с поверхностью (где в результате окисления проис.ходило обеднение выделениями) и распространялись по границам зерен. Еще одна интересная особенность результатов, полученных на воздухе,— наличие ступенек на участках ускоренной ползучести (см. рис. 3 и 4). По-видимому, они связаны с легким образованием трещин в местах выхода межзеренных границ на поверхность (этому соответствуют резкие перепады ступенек) и последующим замедлением или даже прекращением их развития (относительно плоский участок ступеньки). Притупление трещин происходит в окисленном и лишенном фазы у поверхностном слое (рис. 14). Такое прерывистое развитие трещин продлевает продолжительность стадии ускоренной ползучести. Этот эффект имеет, по-видимому, динамический характер, поскольку при испытаниях в вакууме предварительно окисленных образцов такой ступенчатой кривой ползучести не наблюдалось, хотя скорость ползучести и была уменьшена присутствием окалины. При вакуумных испыта- [c.42]

Внутреннее окисление, по-видимому, всегда упрочняет сплавы. В то же время воздействие коррозии на границы зерен и их скольжение пока изучены недостаточно. Еще меньше исследовано влияние коррозии на разрушение и высокотемпературное растрескивание в окислительных средах. Эти явления можно рассматривать только как совокупность конкурирующих процессов, таких как расклинивающее действие окисла, притупление растущих трещин и адсорбция газов. Изменение характера коррозионной ползучести в зависимости от размера зерна сплава, температуры и уровня приложенного напряжения показывает, что это комплексное явление действительно может быть описано только как совокупность конкурирующих и взаимодействующих процессов, (табл. 5). [c.46]

Элементы N6 и Т1 вводят в сплав для повышения стойкости к сенсибилизации, поскольку они образуют карбиды. Однако присутствие таких добавок уменьшает стойкость против КР в хлоридных средах [66, 67, 81, 82, 89]. Установлено [94], что в малых количествах как ниобий, так и титан уменьшают ЭДУ нержавеющей стали. В то время как малые добавки титана снижают стойкость против КР [81, 82, 87], введение 2% Т1 дало положительный эффект [91]. Таким образом, может существовать некоторое значение его концентрации, при котором стойкость против КР достигает минимума. Как и в случае кремния, положительное влияние больших добавок титана может быть связано со стабилизацией б-феррита. В работах [66, 91] для объяснения положительного влияния больших добавок Т1, 51, V и А1 предполагается, что уже 5%-ная объемная доля б-феррита способна вызывать притупление трещин, распространяющихся в аустените. Этот вопрос будет рассматриваться в дальнейшем, а здесь еще раз следует отметить, что титан и ниобий в таких количествах, которые заведомо остаются в растворе, отрицательно влияют на стойкость сталей. [c.73]

В пластичных материалах, сопротивляющихся росту трещины посредством массивного пластического течения и притупления трещин, распространение последних возможно только путем повторного зарождения (т. е. заострения вершины). В свою очередь это требует наличия явлений, подобных тем, что приводят к первоначальному зарождению (различие связано с неодинаковостью условий и химических свойств среды внутри трещины и на внешней поверхности материала например pH в трещине может иметь очень низкое значение [60, 61, 175—178, 297, 298]). Этот эффект связан с гидролизом ионов растворенного металла М+у и описывается реакцией [176]. [c.122]

После испытания на рабочей части зубила не должно быть вмятин, выкрошенных мест и следов притупления, а на ударной части — трещин и выкрошенных мест. [c.221]

В процессе эксплуатации барабана представляется также неопасным и действие коррозионной среды, которая, ускоряя процесс возникновения начальной трещины термической усталости, способствует притуплению кончика трещины, а соответственно и снижению опасной концентрации напряжений в этой локальной зоне охрупчивания материала. Сказанное подтверждается, с одной стороны, экспериментальными данными, а с другой стороны, характером трещин в барабанах. [c.23]

В отдельных случаях желательно получить гладкую поверхность среза, перпендикулярную к плоскости заготовки для этого необходимо увеличить высоту блестящего пояска. Частично этого можно достичь, притупляя одну из режущих кромок (матрицы при вырубке и пуансона -при пробивке). В этом случае развивается одна трещина от острой кромки, а инструмент с притупленной кромкой сглаживает поверхность среза, уменьшая высоту шероховатого пояска. При этом, однако, увеличиваются контактные напряжения, действующие на боковые поверхности инструмента, что повышает его износ. [c.130]

Возможные причины остановки развития усталостной трещины притупление вершины трещины коррозионным воздействием агрессивной среды и образование окисной пленки, эффективно задерживающей выход на поверхность дислокаций уменьшение в поверхностном слое напряжений, вызванных температурным градиентом выход трещины из зоны активного фрет-тинг-процесса заваривание трещины при циклическом знакопеременном деформировании некоторых металлов (медь, алюминий) в вакууме. [c.41]

МеНй легко растекается toHKHM слоек по йаплавляеМой поверхности. С места сварки должны быть удалены загрязнения (окислы, жир и др.). Кромки разделывают механическим путем, как и при сварке. При разделке сквозных трещин притупление долл<но быть не более [c.135]

Очевидно, что наблюдение острой зародышевой трещины в статических условиях в принципе невозможно. В соответствии с предлагаемой моделью могут наблюдаться микронесплошно-сти размером, близким к / , но имеющие порообразный впд в результате пластического притупления вершин тех зародышевых микротрещин, для которых условие страгивания было не выполнено, т. е. которые возникли при о С 5о. Действительно, [c.64]

Рис. 2.8. Распределение максимальных локальных напряжений Олок и суммарных напряжений Ji -f- в голове дислокационного скопления, представленного в виде трещины сдвига с притуплением бс под действием эффективных напряжений (схема)

При нагружении на линии продолжения трещины в пластической зоне отношение напряжений, параллельных трещине, к напряжениям, ориентированным перпендикулярно к ней, q — = OyylOxx практически постоянно (q — 0,62 0,68) и не зависит от предела текучести, модуля упрочнения (в варьируемом диапазоне), степени нагружения материала у вершины трещины (рис. 4.3), а также от параметра нагружения a = KnlKi. На рис. 4.3 штриховыми линиями отмечена некорректная область, где начальное притупление трещины оказывает влияние на НДС (представлен случай, когда Кп — 0). Вне этой области НДС отвечает нагружению бесконечно острой трещины с притуплением, равным нулю. Полученные результаты в части влияния притупления на НДС достаточно хорошо соответствуют решению по теории линий скольжения, где жесткость напряженного состояния, а следовательно, и параметр q перестает изменяться, начиная с у > 3,81 р (р — радиус притупления трещины) [124]. [c.205]

L ЗВоЕ Распределение нормальных к линии трещины напряжений of (рис. 4.15) вблизи ее вершины с притуплением 6 представим в виде [c.233]

Однопроходная сварка не может обеспечить симмет1)ии сварочных деформаций из-за неравномерности поперечной усадки по периметру кольцевого шва, поэтому сварку выполняют многослойной. Полный провар Г-, корне шва достигается специальной конструкцией разделки или применением остающихся кольцевых подкладок. Оригинальная конструкция стыка показана на рпс. 10.7. Посадоч- 1ая ступенька у собираемых деталей и упорное кольцо из малоуглеродистой стали толщиной 2 мм обеспечивают высокую точность сборки ротора и необходимую податливость стыка при сварке. Это весьма важно для предупреждения образования трещин в соединении. Притупление разделки шва выбрано нз условия получения полного провара корня шва. Специальные наклонные каналы уменьшают жесткость кромок при выполнении корневого слоя и тем самым предотвращают образование в нем трещин, а также обеспечивают [c.352]

Некоторые особенности применения алгоритма расчета режимов сварки. Расчет режимов многослойных сварных швов ведется по тому же алгоритм Однако сварочный ток, диаметр электрода и другие параметры определяются исходя из глубины проплавления, которая в данном случае принимается условно равной величине притупления. Диаметр электрода выбирается в соответствии с пунктом 2, приняв при этом величин - притупления условно равной толщине детали S. Плотность тока в заданном интервале значений для многослойных швов рекомендуется выбирать ближе к минимальной. Последовательность расчета угловых швов, свариваемых обычно в лодочк ", можно с некоторым приближением брать такую же, как и для стыковых швов с углом разделки кромок а = 90 При этом если режимы сварки по условию оптимальных скоростей охлаждения не обеспечивают полл чение заданного катета шва, то следует брать наибольшее значение данного катета из минимально возможных по оптимальным значениям погонной энергии сварки. При выполнении угловых швов ширина шва е должна быть равна расстоянию по горизонтали между свариваемыми кромками (рис. 1.17). Если ширина шва будет больше, то неизбежно появление подрезов. Параметры шва по заданным значениям катета (F ) определяют из простых геометрических соотношений / И/. Коэффициент формы шва у щ = е I Я р для таврового и углового соединений должен быть в пределах 0,8 — 2. При Ущ < 0,8 возрастает склонность к появлению горячих трещин, а при v(/uj > 2 имеют место подрезы. При выборе плотно- [c.49]

Однако наличие в вершине трещины остаточных сжимающих напряжений в зоне пластической деформации от предыдущего цикла нагружения препятствует пластическому притуплению ее вершины. Поэтому вершина мезотуннеля в локальной зоне фронта усталостной трещины раскрывается упруго и имеет в сечении треугольную форму [83]. Наблюдаемый по поверхности зигзагообразный характер роста трещины характеризуется многообразием профилей локального фронта (рис. 3.17) (мезотуннели). Поэтому общая закономерность роста трещины с учетом эффекта мезотуннелиро-вания трещины состоит в следующем. [c.151]

Сопоставим эту ситуацию с ситуацией у границы перехода от регулярного к нерегулярному нагружению. Начало нерегулярного нагружения сопровождается формированием первоначально зоны вытягивания (пластическое затупление вершины трещины в мезотуннелях), и только затем имеет место формирование треугольного профиля усталостной бороздки. Пластическое затупление в вершине трещины может быть реализовано до прекращения действия монотонно возрастающей нагрузки цикла. Пластическое затупление снимает (снижает) концентрацию напряжений в вершине трещины (в вершине мезотуннеля). Поэтому завершить течение материала формированием треугольного профиля усталостной бороздки невозможно, пока не прекратится процесс пластического притупления вершины трещины и не будет достигнута (локально) вязкость разрушения материала. Но в этот момент, как это следует из ситуации непосредственно при переходе к статическому проскальзыванию трещины, происходит срыв процесса деформации и переход к процессу разрушения с формированием ориентированных ямок. Из этого следует, что, во-первых, треугольный профиль усталостной бороздки формируется на нисходящей ветви нагрузки. Второе, в режиме регулярного нагружения раскрытие вершины трещины происходит квазиупруго, поскольку процесс пластического затупления вершины трещины в виде зоны вытяжки отсутствует. [c.177]

В качестве одного из путей преодоления этого несоответствия теории и реального процесса Си и Чен [31] предложили использовать для анализа разрушения волокнистых композитов так называемую теорию плотности энергии [30]. В основу теории положено предположение о том, что решение механики сплошной среды работает вплоть до области, лежащей вблизи кончика трещины на расстоянии порядка радиуса кривизны вершины трещины. Коэффициент плотности энергии деформирования элемента, лежащего вне этой области, является функцией его положения относительно осей надреза. Развитие трещины происходит, когда величина этого коэффициента достигает критического значения. Предполагая, что трещина распространяется только параллельно волокнам, при помощи теории плотности энергии в работе [31] получены значения критических напряжений для различных углов распространения трещины и зависимости угла разрушения от угла трещины для однонаправленного стеклопластика на эпоксидном связующем. Хотя в [31] и сказано, что рассматриваемая теория пригодна для случая трещины с притупленной вершиной, остается неясным, каким образом осуществить анализ напряжений, если вне области, примыкающей к вершине трещины, существует зона нелинейности. [c.54]

Коррозионные продукты могут играть двойственную роль и в процессе роста трещин, что также зависит от многих факторов. Дисперсия оксидных частиц может вызывать растрескивание впереди верщины распространяющейся трещины [5], но может и способствовать ее притуплению [25—29, 152, 155]. Аналогичные эффекты могут вызываться коррозионными продуктами, образующимися в результате внутренних реакций [22] или у верщины трещины [27, 29, 155]. Вероятно, продукты коррозии могут уменьщать концентрацию напряжений впереди трещины [27]. Таким замедлением роста трещин объясняют случаи увеличения длительной прочности t при неизменной скорости ползучести е-, [152]. Соединение оксидов, растущих на противоположных стенках трещин, приводит к их залечиванию и может быть причиной наблюдаемых иногда псевдочетвертой и псевдопятой стадий ползучести, которые [c.44]

Таким образом, наиболее быстрые реакции между металлом и средой будут идти в вершине трещины. Это следует нз расчета поля упругих напряжений для притупленной трещины. Для ускорения КР в случае такой трещины необходимо, чтобы скорость реакции (т. е. скорость растворения) зависела от напряжений сильнее, чем по етепенному закону с показателем 1/2 [209]. Такая идея разрабатывается в количественной теории КР [207, 208], согласно которой скорость трещины задается уравнением [c.284]

Детали из пластмасс не должны иметь острых (не притупленных) углов и кромок за исключением тех, которые образуются сопряженными элементами прессформы, так как они не только увеличивают стоимость пресс-формы, но и вызывают ухудшение эксплуатационных качеств деталей (фиг. 545). В некоторых случаях целесообразно постепенное утолщение стенок в углах с целью повышения их прочности (фиг. 546). Резкие переходы в сечениях деталей могут привести к их короблению, а в некоторых случаях и к образованию трещин за счет неравномерных усадочных напряжений (фиг. 547). [c.561]

Любые трещины, срывы ниток, смятие ниток, вытянутость резьбы, повреждение более двух смежных или более трех несмежных ниток, увеличение диаметра ходовой резьбы более чем па 5%, скручивание или изгнб в месте расположения резьбы или на ее границе Притупление одного из углов шестигранника, создающее уменьшение диагонали более 10% номинального размера Потеря упругости пружины с отклонением усилия сверх значения, предусмотренного диаграммой сжатия. Любые трещины или расслоения металла. Глубокая коррозия, когда глубина отдельных раковин превышает 10% диаметра проволоки Повреждения резьбы, смятие граней шестигранника, искривление стержня шпилек более 0,2 мм на 100 м длины, появление задиров [c.273]

Твердость измеряют после промывки в бензине на магнитном дифектоскопе осуществляют контроль на трещины, затем размагничивают, промывают и продувают сжатым воздухом, после чего производят тщательный контроль чистоты обработанной поверхности, окон, притупления острых кромок и твердости торцовой поверхности каждой детали. [c.453]

Следующей стадией повреждений при коррозионно-термической усталости является распространение образовавшейся микротрещины. При большом уровне термических напряжений появляются транскристаллитные трещины, которые постепенно округляются за счет интенсивного окисления краев. Предшествующая пластическая деформация, как известно, увеличивает скорость коррозии, Соответствено скорость распространения трещины вглубь замедляется в результате притупления конца трещины. [c.133]

Расширение трещины за счет окисления ее поверхности главным образом зависит от состава окислов и защитных свойств окис-ных пленок. Интенсивное расширение трещин, образование пит-тингов (похожих на коррозионные) начинается при относительно высоких температурах, поэтому можно полагать, что этот процесс регламентируется в значительной степени коррозионной стойкостью материала. Быстрое притупление трещины снижает первичную концентрацию напряжений. Дальнейшее развитие трещины происходит при возникновении микронадрывов в зоне вторичной концентрации пластической деформации, чеще всего в устье первичной полости. [c.133]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...