Жесткости средние

Однородный горизонтальный брус, подвешенный на трех равноудаленных пружинах, совершает свободные вертикальные колебания с периодом т. Определить массу М бруса, если жесткость средней пружины в два раза больше л<есткости с каждой из крайних пружин. [c.83]

При возбуждении ротора исходной расчетной модели в точках 4 ж5 небалансами по 1 кгс-см резонансная частота колебаний точки 4 ротора равна 52 Гц (рис. 50, кривая 1). При установке ротора на абсолютно жесткий фундамент резонансная частота повышается до 53 Гц (кривая 2), а уровни колебаний — в два раза. Уменьшение жесткости среднего подшипника на один и два порядка практически не влияет на резонансную частоту, но значительно снижает уровни колебаний (кривые 3 ж4 соответственно). Уменьшение жесткости амортизаторов в 3,3 раза увеличило резонансную частоту до 55 Гц (кривая 5). Малое влияние жесткости среднего подшипника на резонансную частоту 52 Гц объясняется расположением его при этой частоте в минимуме формы колебаний (рис. 51, кривая а). [c.117]

Для реальных роторов турбогенераторов вследствие повышенной жесткости средней части места оптимальных плоскостей будут смещаться к опорам и приближаться одна к другой по сравнению с положением их для гладкого ротора. При проектировании необходимо предусматривать такие соотношения между длинами, диаметрами, моментами инерции и массами концевых частей и бочки ротора, чтобы оптимальные плоскости уравновешивания располагались по торцам бочки ротора или достаточно близко от них. Это позволит также избежать появления нечувствительных скоростей в рабочем диапазоне оборотов. [c.238]

Нагрузки Or, и Or, — это напряжения взаимодействия среднего слоя трехслойного цилиндра с его внутренним и наружным слоями. Нелинейная жесткость среднего слоя приводит к тому, что даже при [c.69]

В зависимости от схемы установки для ионитной обработки воды и режима эксплуатации включенных в нее Н-катионитных фильтров последние могут работать (см. рис. 6-3) до проскока ионов На+ при частичном поглощении их или до проскока жесткости (средняя концентрация ионов Ыа+ в фильтрате равна содержанию их в исходной воде). В соответствии с этим рабочая обменная емкость Н-катионита будет различной и будет определяться соответствующими площадями на графике. [c.223]

Высокими герметизирующими качествами отличаются так называемые Е-образные манжеты (рис. 5.50, а и б). Герметичность в этом случае обеспечивается внешними пружинными язычками, а жесткость — средним язычком. Ширина основания этой манжеты меньше глубины канавки, ввиду чего манжета отличается малым трением холостого хода, которое в этом случае обусловлено лишь упругостью боковых язычков. [c.515]

Герметичность обеспечивается внешними пружинными язычками, а жесткость — средним язычком. Основание манжеты [c.567]

Рис. 2.33. Симметричная панель, подкрепленная тремя ребрами. Жесткость среднего ребра отличается от жесткости крайних

При совместной работе на кручение двух деталей, например при шлицевом соединении (рис. 11) или при прессовой посадке, принимают, что внутренний вал закручивается с каждой стороны на длине я 0,25 . При подсчете жесткости средней части учитывают жесткость втулки. [c.422]

Для обеспечения равномерности приложения нагрузки применяют систему равноплечих рычагов или плоские зажимы. Недостаток таких образцов — краевые эффекты, возникающие в местах крепления захватов (зона, прилегающая к отверстиям). Для ликвидации зон сжатия (на рис. 111, а заштрихованы) отверстия заменяют узкими щелями, как показано на рис. 111, б. Жесткость крайних полос должна быть меньше жесткости средних, так [c.234]

Консольно-фрезер ные средней жесткости Средняя 0,12—0,2 0.2—0,3 0,05—0.1 0,1-0.15 [c.272]

Консольно-фрезерные средней жесткости Средняя 0,08— 0.15 0.2 —0,4 0,06—0.1 0,15—0.3 [c.272]

Консольно-фрезер -ные пониженной жесткости Средняя 0,04 — 0,06 0,15-0,3 0.04 — 0,06 0.12—0,1 [c.272]

Консольно-фрезер-ные пониженной жесткости Средняя 0,04 — 0,06 0,15- 0,25 0,04- 0,06 0,12 — 0,20 [c.273]

Рама предназначена для размещения и закрепления на ней всех механизмов дрезины. Она воспринимает вес оборудования и перевозимого груза, а также тяговые и тормозные усилия. Рама сварной конструкции состоит из двух несущих продольных швеллеров, которые по концам скреплены двумя лобовыми и посредине двумя поперечными балками. Для увеличения жесткости средние и лобовые балки соединены диагональными швеллерами. Между средними балками установлены двигатель, реверс и колонна крана на двух продольных швеллерах. Буферные брусья, к которым прикреплена автосцепка, приварены сверху к лобовым [c.74]

Вода по степени жесткости подразделяется на мягкую, среднюю и жесткую. Мягкой считается вода, имеющая не более 8° общей жесткости средней — имеющая ог 8 до 16° общей жесткости жесткой — имеющая более 16° общей жесткости. [c.345]

В реальных условиях имеется ряд конструктивных ограничений (по давлению р1 и т. п.) и длина опоры не всегда может быть выбрана оптимальной. Увеличение длины против опт более благоприятно, чем уменьшение. Часто крупные ползуны (сечением более 300 мм) располагают на трех опорах. В этом случае при расчете несущей способности масляного слоя следует помнить, что передняя опора дополнительно нагружается паразитной силой, равной произведению жесткости средней опоры на деформацию ползуна в ней. [c.116]

Формовка — операция, при которой изменяется форма заготовки в результате растяжения отдельных ее участков. Толщина заготовки в этих участках уменьшается. Формовкой получают местные выступы па заготовке, ребра жесткости и т. п. Часто вместо металлического пуансона или матрицы применяют резиновую подушку (рис. 3.42, в). С помощью резинового вкладыша (или жидкости) можно увеличить размеры средней части полой заготовки (рис. 3.42, г). При этом резина или жидкость легко удаляются из штампованной детали, а матрица должна быть разъемной. [c.110]

На боковой поверхности косого зуба линия контакта располагается под некоторым углом к (рис. 8.27, а). Угол X увеличивается с увеличением 3. По линии контакта нагрузка распределяется неравномерно. Ее максимум на средней линии зуба, так как при зацеплении серединами зубья обладают максимальной суммарной жесткостью. [c.126]

Системы со многими степенями свободы. Для того чтобы понять, какие качественные изменения вносит в движение упругой системы увеличение числа свободных координат, рассмотрим систему, изображенную на рис. 8.22, а. Две равные массы nii и (rrii = m. =- т) скользят без трения по направляющей. Они связаны со стойкой и между собой пружинами, т. е. упругими связями. Жесткости крайних пружин одинаковы и равны k ki — k), жесткость средней обозначим через k < . [c.229]

На рис. 54 показано распределение мнимой (А) и действительной (В) составляющих амплитуд ускорения на частоте 50 Гц а — исходный вариант расчета, б—д — при жесткостях среднего подшипника 10 , 10 , 10 и 10 кгс/см соответственно. Варьирование жесткости среднего подшипника в широких пределах практически не приводит к снижению уровней колебаний рамы. Уровни колебаний ротора при этом значительно снижаются, а форма прогиба стремится к двухузловой. Форма колебаний рамы практи- [c.119]

Параллельно с указанными выше изменениями содержания Na+ в фильтрате кислотность фильтрата сначала понижается и достигает нуля, а затем фильтрат приобретает щелочную реакцию, причем щелочность его постепенно увеличивается. К тому моменту, когда умягчение воды начинает происходить за счет обмена Са + и Mg + только на ионы Na+, щелочность фильтрата становится равной щелочности исходной воды и далее уже не изменяется вплоть до момента проскока жесткости. Следовательно, кислотность Н-ка-тионированной воды остается постоянной лишь при отсутствии Na+в исходной воде. При наличии в последней этих ионов кислотность фильтрата сохраняется лишь до момента проскока натрия. При работе Н-катионита до проскока жесткости средняя кислотность фильтрата равна некарбонатной жесткости воды, т. е. разности между общей ее жесткостью и щелочностью. В зависимости от схемы ионитной обработки воды (см. 6-8) Н-катионит-ные фильтры работают как до проскока натрия, так и до проскока жесткости. [c.219]

Высокими герметизирующими качествами отличаются так называемые Е-образные манжеты (рис. 369, б). Герметичность этих манжет обеспечивается внешними пружинными язычками и жесткость — средним язычком. Толщина основания этой манжеты меньше глубины канавки, ввиду чего манжета отличается малым трением холостого хода, 1 оторое в этом случае обусловлено лишь упругостью боковых язычков. При известном давлении в контакт с уплотняемыми поверхностями приходит, в результате деформации манжеты, также и ее основание. [c.597]

Решение. Принимая жесткость эквивалеатнай балки, равной жесткости среднего участка Уэ = вычисляем коэффициенты приведения [c.118]

Анализ расчетных данных позволяет сделать заключение о рациональности аллигаторных соединений. Угловая жесткость рамы 7 выше, чем рамы 1, а напряженное состояние лонжеронов рамы 7 в 1,5 раза ниже, если сравнить В 1 и Вд2- Еще больше разница в иагруженности лонжеронов рамы 7 и рамы 12, хотя жесткость рамы 7 всего на 18% меньше, жесткости рамы 12. Все это можно объяснить тем, что аллигаторные поперечины являются жесткими при кручении, но при этом создают небольшое стеснение лонжеронов в узле. Бимоменты, возникающие в лонжероне при взаимодействии с аллигатором , в основном определяются моментами, передаваемыми ветвями аллигатора в плоскости полок лонжерона. Эти моменты создают бипару, которая определяет значение бимоментов. Моменты зависят от угловой жесткости средней части поперечины и ветвей аллигатора . [c.107]

Влияние увеличения угловой жёсткости поперечин на повышение угловой жесткости рамы можно проанализировать на примере рамы 2 (см. рис. 56), имеющей п поперечин. Для увеличения угловой жесткости средняя часть поперечин закрыта листовой вставкой (рис. 61), т. е. имеет замкнутое сечение. Таким образом, лонжероны рамы находятся в условиях чистого кручения (если считать узлы точечными), а участки поперечин длиной—в условиях стесненного кручения причем сечения этих участков, граничащие с участком замкнутого сечения, полностью защемлены, а сечения в узлах свободно депланируют. [c.108]

На моторных вагонах электропоездов кожуха отлиты из стали марки 20Л1 или 25Л1, стенки их усилены ребрами жесткости. Средний вес сварного электровозного кожуха 100 кг, моторвагонных секций 78 кг. [c.12]

Расчет подшипников жидкостного трения выполняют чаще всего как проверочный, так как нагрузка Р и угловая скорость со заданы диаметр й определяют нри расчете вала на прочность, длину I принимают в пределах I = (0,5 н-1,5) й (меньшие значения — в тек случаях, когда требуется иметь шип высокой жесткости) средний относительный зазор т з намечают предварительно, как указано выше (см. стр. 399) требуемое значенне к вычисляют по формуле (13.9). Далее определяют из равенства (13.11) относительный эксцентрицитет X I в зависимости от него находят безразмерный коэффициент Фр. Таким образом, остается лишь определить иеобхо- [c.400]

Упругие элементы состоят из трех резинометаллических блоков, объединенных общей внутренней втулкой. Окружное усилие передается на средний блок, затем на два крайних, жесткость которых равна жесткости среднего блока, что обеспечивает их равномерный прогиб. Тройной упругий элемент изготовлен из резины Н068-1. Она прочна, эластична, масло-, морозо- и теплостойка. Упорные упругие элементы состоят из двух блоков. При установке упорного элемента в зубчатое колесо между отверстием в диске венца и средней частью упорного элемента имеется зазор и элементы начинают деформироваться после того, как венец колеса повернется под действием крутящего момента М на 5 мм по окружности при номинальной мощности тепловоза. [c.69]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...