Кольцевые трещины

Проведенные исследования и практика термической обработки инструмента показали, что наилучшие результаты достигаются при твердости незакаленной сердцевины HR 40—45. При более высокой твердости могут появиться поверхностные трещины, при меньшей могут возникать внутренние-кольцевые трещины, располагающиеся в переходной зоне. Так как твердость в сердцевине зависит не только от прокаливаемости стали данной плавки и среды охлаждения, но и от размеров изделия (рис. 310, а), то необходимо учитывать эти факторы и для данного размера сечения инструмента назначать сталь соответствующего балла по прокаливаемости, обеспечивая получение в сердцевине твердости, равной НДС 40—45. [c.413]

Рис. 15.11. Растяжение пространства с кольцевой трещиной, выходящей из цилиндрической полости (I = й/2).

Кручение и растяжение цилиндра с внешней кольцевой трещиной [c.143]

Видно, что при малых а (глубокая кольцевая трещина) Р р2к+ О к=, 2,. ..). Тогда из (9.28) следует [c.525]

Рис. 15.3. Коэффициенты интенсивности напряжений для кольцевой. трещины в роторе.

Легко видеть, что при малых а (глубокая кольцевая трещина) Pi i, Рц+1 0 (А = 1, 2,. ..). Тогда из (19.19) следует [c.154]

Испытания цилиндрических образцов диаметром Do=17 мм с кольцевой трещиной глубиной 2 мм позволили определить следующие характеристики разрушения [c.71]

На рис. 2.23 приведены кривые изменения гидравлического сопротивления трубы, расходов воды и пара в пульсационном режиме. Из рисунка видно, что кривые изменения расходов, замеренных на входе в трубу и выходе из нее, находятся в противофазе и изменение расходов воды на входе значительно превосходит колебания расхода пара на выходе. Расход на выходе всегда положителен расход на входе при максимальном гидравлическом сопротивлении (когда расход на выходе максимален) отрицателен. Из этого следует, что температурный режим стенки трубы на экономайзерном участке и в зоне начала парообразования будет менее благоприятным, чем на других участках витка, и поэтому в этих местах при таких режимах появляются кольцевые трещины. [c.75]

Исследования стыков показали, что повреждения произошли вследствие образования и развития кольцевых трещин с наружной поверхностью и по зоне термического влияния (рис.5.17). [c.222]

Цилиндрический (0 10 мм кольцевая трещина), осевое нагружение 0,10 0,25 0,55 173,3 118,1 98,4 — 173,3 118,1 98,4 5,20 4,13 5,26 0,524 0,549 0,675 0,274 0,300 0,457 0,145 0,166 0,308 [c.129]

При нагружении второй оболочки в центре пролета через кольцо диаметром 237 мм первые радиальные трещины образовались при нагрузке, равной 4300 Н. С ростом нагрузки интенсивно появлялись новые радиальные трещины. При нагрузке около 4600 Н почти одновременно образуются две кольцевые трещины снизу под загрузочным кольцом и сверху на расстоя- [c.187]

При нагружении оболочки поочередно в двух точках на скате нагрузка в обоих случаях передавалась через кольцо диаметром 237 мм. При таком загружении в первой точке радиальные трещины появились при нагрузке 3100 Н, с ростом нагрузки возникали новые трещины. При нагрузке около 5500 И почти одновременно образуются две кольцевые трещины — снизу, под загрузочным кольцом, и сверху на расстоянии 14—17 см от него. Модель разрущается (рис. 3.6, е). При загружении модели в другой точке, расположенной на скате оболочки, характер разрушения был аналогичным, предельная нагрузка составляла 5700 Н. Общий вид оболочек после разрушения локальными нагрузками представлен на рис. 3.7. [c.188]

Угловые зоны отдельно стоящих оболочек воспринимают значительные нормальные и сдвигающие усилия. Если угловые зоны по сечению под 45° к контуру равнопрочны с плитой, то одновременно с исчерпанием несущей способности плиты по кольцевой трещине будет исчерпана несущая способность оболочки и по это- [c.220]

Трещины идут обычно от одного заклепочного отверстия к другому, часто параллельно одна другой, образуя островки неповрежденного металла. Развиваются они преимущественно с внешней поверхности металла, в зазоре любого вида соединений элементов котельного агрегата. Появление кольцевых трещин, часто образующихся в развальцованных концах кипятильных и экранных труб, обусловлено теми же причинами, что и появление классических трещин в заклепочных швах. [c.259]

Из-за наличия остаточных напряжения и подкалки металла шва и околошовной зоны в процессе эксплуатации могут возникать трещины в сварных соединениях и околошовной зоне. Такие трещины наблюдаются около мест приварки кронштейнов крепления внутрибарабанных устройств, около швов приварки лапы затвора лаза на внутренней поверхности днища и кольцевые трещины около шва приварки кольца укрепления кромки лаза. Обнаруживаются также дефекты в основных продольных стыковых и кольцевых швах трещины в наплавленном металле и околошовной зоне, непровары, поры, шлаковые включения и др. [c.430]

Трещины, возникающие в трубе вследствие тепловой усталости, могут быть продольными и кольцевыми. Кольцевые трещины на внутренней поверхности трубы переходной зоны прямоточного котла, возникшие из-за пульсации, показаны на рис. 3-17,а[Л. 31]. [c.99]

Случай двухслойной оболочки с кольцевыми трещинами в слое исследовал Джоунс [135], который рассмотрел также цилиндрическую оболочку, состоящую из произвольного набора слоев ортотропного композиционного материала с различными модулями упругости при растяжении и сжатии (Джоунс, [1361). Ставски [c.234]

Трещины в покрытии определяют зону начала развития трещин в основном металле. При уровнях нагрузки Ае = 1% и более трещины в сплаве ЖС6У с покрытием типа М1А1СгУ переходят из покрытия в металл, не изменяя направления и лишь несколько расширяясь в основном металле за счет большего объема окислов (рис. 55, а) зона долома при этом более 70%. С уменьшением нагрузки (Ае<1,0%) кольцевая трещина в покрытии может тормозиться в пограничном слое покрытие — металл (рис. 55,6) при этом в основном металле по длине кольцевой зоны возникает несколько очагов, образующих ступенчатый излом. При малых нагрузках возможно и такое развитие трещин, когда она разветвляется в самом покрытии (рис. 55,в). [c.93]

Такое ра гвитие трещины обусловливает возпикновопио следующих особенностей циклического нагружения материала у ее вср-гаипы. Во-первых, с ростом кольцевой трещины в круглом образце Б условиях кругового изгиба происходит постепенное изменение цикла нагружения от симметричного к асимметричному с появлением среднего растягивающего напряжения [1]. Во-вторых, и это главное, с ростом эксцентриситета возникает дополнительное нагружение сечения е трещиной циклическим крутящим моментом. Следовательно, развитие трещины происходит в условиях совместного действия циклических знакопеременных напряжений от изгиба и кручения. [c.295]

Одинаковое направление поворота отдельных участков фронта трещины связано, очевидно, с тем, что дополнительное циклическое нагрул<ение живого сечения кручением сдвинуто по фазе на одну четверть цикла по отношению к циклу растяжения — сжатия, возникающему от изгиба. В отличие от полуциклов кручения, равнозначных друг другу по воздействию на материал в вершине кольцевой трещины, полуциклы растяжения и ся атия от изгиба резко отличаются друг от друга, и рост трещины происходит только в полуцикле растяжения. В рассматриваемом случае полуциклу растяжения, ответственному за рост трещины, предшествует всегда направленный в одну и ту же сторону полуцикл кручения. В результате с ростом трещины и вызванным им увеличением амплитуды циклических растяжения — сжатия и кручения происходит, начиная с некоторой глубины сечения, все более и более заметный поворот участков фронта трещин в одну и ту же сторону по отношению к плоскости ее начального развития. [c.296]

На долю трубок из мышьяковистых латуней, которые начали применять в СССР с 1963 г., приходилось наибольшее число повреждений из-за образования поперечных трещин (41. Легирование латуней мышьяком было вызвано необходимостью снижения обесцинкования труб в связи с ухудшением качества охлаждающих вод. Трубки из мышьяковистой латуни ЛМШ68-0.06 на многих ТЭС были заменены в результате коррозионного растрескивания после 25—30 тыс. ч эксплуатации. Неудовлетворительно также работали трубки конденсатора из латуни ЛАМШ77-2-0,05 в охлаждающей воде солесодержанием 1230—1980 мг/л, жесткостью 3,4—9,6 мэкв и содержанием ионов хлора 450—800 мг/л. Осмотр повреждений трубок показал наличие во всех случаях кольцевых трещин, вплоть до полного обрыва трубок в средней части. В то же время на других энергоблоках станции конденсаторные трубки, изготовленные из медно-никелевого сплава МНЖ5-1, проработали более 25 лет. [c.200]

К.недостаткам оболочек такого типа без предварительного напряжения следует отнести то, что при аварийных нагрузках в них будут образовываться вертикальные и кольцевые трещины, что снизит защитные свойства сооружения. Наружная облицовка защитной оболочки в зимнее время растянута вследствие воздействия отрицательной температуры. Арматура обычных л<елезобетон-ных оболочек расположена на расстоянии 10—15 см от наружной поверхности и в меньшей степени подвержена воздействию отрицательной температуры. Оба слоя внешней арматуры должны быть защищены от коррозии. [c.9]

В еще более подъемистых оболочках значительные моменты действуют в приконтурных зонах, а при достаточной жесткости диафрагм — в местах примыкания иолки к контуру (см. рис. 3.14). В таких оболочках первые трещины образуются по кольцевым сечениям в местах действия максимальных моментов. С ростом нагрузки в кольцевом сечении с трещиной моменты и силы распора достигнут предельного значения и несущая способность сечения будет исчерпана, 1ири этом меридиональные сечения могут обладать еще некоторым запасом прочности. После исчерпания несущей способности кольцевого сечения (вторая схема разрушения) часть покрытия, ограниченную кольцевой трещиной, можно рассматривать как статически определимую систему, а именно, купол, загруженный предельной нагрузкой, с опорными реакциями в виде предельных нормальных меридиональных сил, поперечных сил и предельных моментов. При такой схеме происходит хрупкое разрушение конструкции без образования кинематического механизма. Такой вид разрушения получен в исследовании [7, ч. 2] (рис. 3.15). [c.206]

Исходные данные. Размер моделей в плане составляет 3X3 м. Контур одной модели выполнялся в виде ферм, второй — в виде арок. Верхний пояс диафрагм имел сечение 9X6 см. Поверхности моделей сферические с радиусом кривизны 405 см. Толщина полки одной модели составляла 1,142 см, второй—1,108 см. Кубиковая прочность бетона первой модели равна 39,8 iVlHa, второй — 57,7 МПа. Средняя кубиковая прочность бетона двух моделей равна 45,75 МПа, средняя прочность бетона, принятая в расчете, Л (У пр = 40,175 МПа. Полка модели армирована вязаной сеткой с ячейкой 2,5x2,5 см из проволоки диаметром 0,8 мм. Прочность одной проволоки составляет 546,7 Н. Прочность проволоки, отнесенная к 1 сантиметру сечения равна 218,7 Н/см. Сетка располагалась на подкладках толщиной 4 мм, следовательно, высота рабочего сечения в кольцевой трещине составляла 0,48 см. [c.213]

Вследствие пространственной работы в расчете также существенно менялось распределение продольных меридиональных сил. Значительно перераспределялись нормальные силы в зоне сопряжения ствола трубы с основанием увеличились значения максимальных растягивающих сил и снизились значения сил сжатия. Нормальные меридиональные силы, полученные в расчетах, представлены на рис. 4.5, s. Кривой 1 на рисунке изображена эпюра дополнительных нормальных меридиональных сил, учитывающих простоанственную работу сооружения, полученных по формуле (4.3). В соответствии с эпюрой максимальные нормальные растягивающие усилия, отнесенные к 1 м сечения, в месте примыкания трубы к основанию увеличиваются, а сжимающие— уменьшаются на 1116,5 кН по высоте трубы пространственная работа сооружения при воздействии усилий Nm влияет в меньшей степени. Кривой 2 на рисунке изображена эпюра нормальных сил из консольного расчета трубы с учетом крена основания, геометрической нелинейности в работе сооружения и т. д. При этом погонные нормальные меридиональные силы получены без учета перераспределения усилий при образовании горизонтальных кольцевых трещин, т. е. они соответствуют упругой стадии работы трубы. Эпюра 3 получена суммированием эпюр / и 2 и соответствует распределению нормальных меридиональных сил в трубе от ветра, крена основания и горизонтальных перемещений верхних участков трубы и учитывает влияние пространственной работы сооружения. При этом вследствие пространственной работы трубы максимальные растягивающие нормальные силы в месте сопряжения ствола с фундаментом увеличились на 31%. Эпюры 4, 5 отражают усилия V только от воздействия ветра соответственно в консольном и пространственном расчетах, при этом суммарная горизонтальная составляющая ветровой нагрузки принимается в соответствии с [2]. Эпю- [c.298]

Генеральная картина разрушения твердого диэлектрика под действием инициированного в его толще электровзрыва содержит в качестве основного элемента звезду радиальных трещин с убывающим по мере удаления от канала пробоя их числом, зона объемного разрушения слабо выражена, кольцевые трещины, наблюдаемые при взрыве химической природы, как правило, отсутствуют. Зона объемного разрушения и зарождение звезды трещин формируются под действием волновых возмущений в заключительной стадии, в том числе в фазе финишной остановки (равновесия) радиальных трещин определяющим механизмом передачи энергии в устье трещин является силовое воздействие канала пробоя (зоны пластических деформаций), энергия, необходимая для роста трещин, доставляется в устья волнами Рэлея. [c.65]

Местные дополнительные механические напряжения в металле возникают из-за конструктивных недостатков или дефектов монтажа котлов, а также при их неудовлетворительной эксплуатации. Так, при зажатии концов нижних барабанов котлов в обмуровке возникают значительные механические напряжения в кипятильных трубах вследствие невозможности их расширения при нагревании. Это зачастую приводит к кольцевым трещинам в завальцованных концах труб. В вертикально-водотрубных котлах наиболее часто наблюдаются кольцевые трещины в ирубах второго пучка, как наименее изогнутых и, следовательно, менее эластичных. Свободному смещению коллекторов экранов часто препятствуют имеющиеся у них мертвые опоры, вследствие чего возникают чрезмерно высокие напряжения в экранных трубах. Точно так же зажатие экранных труб в кладке или в местах прохода их через обшивку котла вызывает значительные напряжения в металле барабана или коллектора. [c.145]

В случае обнаружения трещин в металле барабана около вводов питательной боды, кольцевых трещин в завальцованных концах труб или продольных трещин на линиях подвода следует немедленно переделать вводы, снабдив их эффективными защитными рубашками. [c.205]

Плотность вновь завальцованных соединений проверяют, подвергая их гидравлическому испытанию. Устранение неплотностей вальцовочных соединений подвальцовкой производят в тех случаях, когда в соединении отсутствуют недопустимые дефекты, указанные выше. Подвальцовка неэффективна при перевальцованных концах труб или при наличии загрязнений между трубой и стенкой отверстия, а также при наличии в трубе кольцевых трещин, осевых рисок, трещин на колокольчике. В этих случаях необходимо менять конец трубы или всю трубу. [c.426]

Трещины глубинорЕ 12—15 мм обнаруживают в металле шва и в зоне термического влияния основного металла [Л. 190 191]. Обычно трещина берет начало на наружной-поверхности. На рис. 5-12 показана кольцевая трещина в зоне сплавления сварного стыка паропровода диаметром 219 X Х37 мм из стали Х14Н14В2М (ЭИ257). Такие трещины появляются через 3—18 тыс. ч эксплуатации, а также непосредственно после сварки н термической обработки. Наряду с крупными трещинами наблюдалось сетчатое растрескивание металла труб в околошов-яой зоне. [c.198]

Рис. 5-12. Микроструктура зоны сплавления сварного соединения труб из аустенитной стали диаметром 219X27 мм (видна кольцевая трещина) (А. В. Ратнер, П. М. Гура. р. Е Мззель).

Случай 4. В верхнем барабане цельносварного двухбарабанного вертикально-водотрубного котла фирмы Джоп — Томсон, установленного на энергопоезде, были обнаружены три несквозные трещины на наружной части барабана у двух перемычек трубной решетки. После удаления в районе обнаруженного повреждения кипятильных труб и более тщательного исследования на указанном участке барабана котла было обнаружено дополнительно еще пять более мелких несквозных трещин. На колокольчиках 15 кипятильных труб в районе обнаруженного трещинообразования были отмечены также кольцевые трещины, на которых имелись солевые отложения. Все повреждения по ширине образующей барабана находились на сравнительно узком участке четырех рядов опускных кипятильных труб, имеющих по условиям своей конфигурации минимальную температурную самокомпенсацию. По длине обечайки барабана котла все повреждения расположены на узком его участке, под питательной трубой, имевшей неплотности в сочленениях отдельных элементов. Все трещины, обнаруженные в теле барабана, начинаются с внешней [c.246]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...