Влияние нелинейностей

В плотном слое, когда стенка теплообменного устройства имеет высокую степень черноты, влияние нелинейности на эффективную степень черноты незначительно, однако оно сказывается при небольшом различии температур стенки и слоя ((7 ст/7 сл) <0,2). При этом еэ практически не зависит от излучательных свойств и размеров частиц. [c.178]

В следующих параграфах этой главы рассматривается влияние нелинейных членов. [c.100]

Для воспроизведения силы /(/) достаточно усилителей 8— 0. Приведенная схема отличается тем, что включает воспроизведение гармонической возмущающей силы и может быть использована для исследования влияния нелинейности возмущающей силы на динамические свойства гасителя. [c.44]

Блок [44] исследовал влияние нелинейных докритических деформаций и дискретных кольцевых ребер жесткости на устойчивость ортотропных цилиндрических оболочек. [c.242]

Существующие методы предсказания первого разрушения слоя основаны в основном на предположении о линейности свойств материала. Учет влияния нелинейности поведения, особенно при сдвиге, зависит, как было показано, ог типа критерия прочности. Однако обоснованно примененная линейная аппроксимация, по-видимому, является более предпочтительной, чем сложный нелинейный анализ. [c.136]

От коэффициента сжатия kg зависит также интенсивность влияния нелинейности связи углового коэффициента Pop с преобразованиями масштабов на точность определения средней линии. Из [c.20]

Пример 1.16. Оценить влияние нелинейности на распределение потенциала (или тока) по поверхности электрода в виде уединенной сферы при задании безразмерного смещения потенциала в виде [c.78]

При искривлении сечений в условиях переменной вдоль оси г поперечной силы (изгиб балки на двух опорах равномерно распределенной нагрузкой) оказывается нелинейной функцией (формула (12.79)), однако отклонение ее от линейной незначительно. Чтобы доказать это утверждение, оценим удельный вес подчеркнутого нелинейного относительно у члена в общей величине выражения в фигурных скобках в формуле для (12.79). В табл. 12.1 приведен процент, составляемый нелинейным членом, а также последним членом от всего значения выражения, стоящего в фигурных скобках в формуле для (12.79). С целью перехода к безразмерным величинам все члены в скобках разделены на П. Из таблицы становится очевидной возможность использования формулы (12.10) для о и при искривлении поперечных сечений вследствие неравномерности сдвига по высоте балки. Только вблизи торцов влияние нелинейного члена становится большим. Сказанным подтверждается утверждение, сделанное в разделе 8 12.6 о целесообразности отказа от гипотезы плоских сечений в пользу гипотезы о постоянстве вдоль оси балки депланации сечений. [c.163]

В ряде приводов машин степень влияния нелинейности оказывается незначительной, что позволяет ограничиться при исследовании линейным приближением. Если, например, для нелинейности, связанной с проявлением зазоров в кинематических парах, амплитуда упругого момента в соединении от крутильных колебаний не превосходит величины среднего момента, передаваемого этим соединением, то нелинейные свойства не проявляются. Для различных соединений типа упругих муфт с металлическими и неметаллическими элементами, шлицевых и зубчатых соединений, всегда можно указать условия, в пределах которых можно ограничиться линейной характеристикой [2Э 811. [c.220]

В работе [101] проведен теоретический анализ влияния нелинейных упругих свойств контактирующих тел шарикоподшипников на динамику ротора. Выявлена связность. всех форм колебаний (аксиальных, радиальных и угловых). Поэтому при действии возмущающей силы по одному из направлений с частотой, близкой к собственной частоте другого направления, возможно появление в системе резонанса. [c.254]

Будем пользоваться гипотезой Фогта о силах внутреннего трения, т. е. будем считать, что они являются линейной функцией скорости деформации. Эта гипотеза наиболее удобна. Влияние нелинейного трения [101 в материале консольной балки достаточно подробно изучено в работе [2]. При нелинейных граничных условиях учет нелинейного демпфирования в самой балке будет лишь некоторым дополнительным эффектом, который в данном случае может затенить влияние только нелинейных граничных условий при наличии демпфирования в материале балки. [c.45]

Представление зависимостей, учитывающих совместное влияние нелинейных статических и динамических факторов. Для резиноподобных материалов, на которые действует динамическая нагрузка, накладывающаяся на нелинейное статическое нагружение, в работе [3.2] было предложено представить напряжение в виде произведения функции частоты колебаний со и функции деформации X [c.125]

На рис. 67 построены графики для W А, t) по выражениям (6.30)—(6.32). Кривой 1 соответствует график W А, t) ДЛЯ нелинейной системы, а кривой 2 — для линейной системы. По графикам можно непосредственно определить динамические характеристики системы (время переходного процесса, влияние нелинейностей и т. п.), а по выражениям (6.30)—(6.32) решать задачи оценки надежности, устойчивости, оптимизаций структуры и т. д. На рис. 68 построены графики трех начальных моментов для системы (6.2) по выражениям (6.30), (6.31) с учетом переходного режима. Третий момент отлич Н от нуля, что [c.242]

Элементарный анализ системы уравнений (8.57) свидетельствует также о том, что данные о перекачке энергии до 10% на поступательные колебания здания по направлению вертикальной оси Oxq объясняются только влиянием нелинейных перекрестных связей системы уравнений (8.55), выполняющих роль параметрических возмущений. [c.360]

Если отклонения очень малы, то нелинейным членом (содержащим х ) можно пренебречь тогда обнаруживается неустойчивость системы вследствие эффекта отрицательного затухания, о котором шла речь еще в гл. 111. Таким образом, сколь угодно малые начальные возмущения вызовут постепенно возрастающие колебания. Но при этом будет увеличиваться демпфирующее влияние нелинейного члена уравнения, так что рост колебаний станет замедляться и движение будет стремиться к установившемуся режиму с постоянными амплитудами, как это показано на рис. VI. 1, а. Такой режим [c.286]

Сопоставляя демпфирующее влияние нелинейного члена уравнения и дестабилизирующее влияние линейного члена, мы, в сущности, имеем в виду изменение энергии системы вследствие работы, совершаемой различными составляющими силы трения. Линейная составляющая совершает положительную работу, т. е. вносит энергию в систему, а нелинейная составляющая совершает отрицательную работу, т. е. уменьшает энергию системы. При стационарных автоколебаниях приток энергии компенсирует ее расход (в среднем за один колебательный цикл) и система внешне ведет себя так, как если бы она была консервативной здесь полезно напомнить, что фазовые траектории консервативных систем также представляют собой замкнутые кривые, геометрически похожие на кривую предельного цикла, изображенную на рис. VI. , б. Но, конечно, сходство это только внешнее предельный цикл представляет собой изолированную замкнутую фазовую траекторию, и в ее окрестности нет других замкнутых траекторий, тогда как замкнутые фазовые траектории свободных колебаний консервативных систем сплошным][образом заполняют фазовую плоскость . [c.287]

Вернемся к системе, рассмотренной в гл. III (см. рис. III.I, а), но не ограничимся линейным приближением и исследуем влияние нелинейных слагаемых в выражении силы трения R. Положим, что в окрестности состояния равновесия силу трения можно представить в виде суммы [c.288]

Коэфициенты и т отражают влияние нелинейности характеристики пружины на деформацию жил коэфициент 0 при закручивании и коэфициент i при изгибе [c.711]

Рассмотрим влияние колебаний скорости внешнего потока с постоянной амплитудой колебаний на тепловой пограничный слой в предположении, что диссипацией кинетической энергии можно пренебречь. Это допущение может быть оправдано для сравнительно небольших амплитуд колебания скорости. Пренебрегая в первом приближении влиянием нелинейных членов как в пульсационном, так и в осредненном по времени уравнениях энергии и используя выражение (277), получим уравнения теплового пограничного слоя для степенного закона изменения скорости Uo = Ах" относительно безразмерных параметров для осредненного движения [c.110]

Таким образом, из рассмотрения экспериментальных и теоретических работ по устойчивости следует, что линейная теория неустойчивости позволяет определить границы устойчивого течения. Поскольку уравнения движения Навье-Стокса содержат нелинейные члены, проблема устойчивости в общем случае должна рассматриваться как нелинейная. Влияние нелинейности при развитии возмущений конечной амплитуды сводится в основном к двум факторам. Во-первых, появляются гармоники колебаний более высоких порядков, чем основная, в результате чего происходит перераспределение энергии между этими гармониками и осредненным течением во-вторых, напряжение Рейнольдса приводит к изменению исходного профиля скорости. [c.184]

Мы сделали попытку уточнить характер влияния нелинейности, возникающей при колебании плоского механизма из-за переменности приведенного момента инерции, на колебательный процесс с помощью электронно-моделирующей установки. Для выявления влияния нелинейности мы пренебрегаем трением в кинематических парах и рассматриваем систему как консервативную [24]. [c.190]

Измерение векторов вибросмещения ротора в нескольких плоскостях позволит построить линию динамического прогиба ротора или ее составляющих, а наличие аппаратуры с высокой избирательностью даст возможность определить оборотную гармонику и кратные ей еще на докритических скоростях вращения, а также выявить и оценить влияние нелинейностей (в частности, выявить низкочастотные составляющие). Все это позволит начать балансировку уже на докритических оборотах вращения, целесообразность которой подчеркивается, например, в работе [4]. [c.244]

Влияние нелинейных функций ограничения вида (2.8) на сходимость процесса и итоговые значения минимизируемой функции хорошо видны на рис. 2.12 и 2.13. Здесь для построения ломаной линии ВС после семи проделанных шагов ограничения на функции F были искусственно сняты. В результате значение функции еще более снизилось. Однако такое решение оказалось уже технически недопустимым. [c.35]

На примере ряда решений нелинейных дифференциальных уравнений переноса покажем влияние нелинейности коэффициентов переноса на распределение потенциалов. [c.488]

Кроме сведений о широко применяемых методах исследования задач теплопроводности, в монографии уделено большое внимание разработанным автором методам и вопросам их реализации на различного рода электрических моделях. При этом предлагаемые методы и устройства следует рассматривать не только как аппарат для непосредственного решения нелинейной задачи, но и как средство оценки влияния нелинейностей и определения пределов, в которых возможно линейное решение. Эта область приложения приобретает особое значение при исследовании температурных полей таких сложных объектов, каковыми являются элементы паровых и газовых турбин, так как появляется возможность решения основной теплофизической задачи в линейной постановке после оценки влияния нелинейностей с помощью предлагаемых методов. Кроме того, если решения, полученные на-электрических моделях, не удовлетворяют заданной точности, то их можно рассматривать в качестве первого приближения для расчетов на ЭЦВМ. [c.4]

Поскольку целью данного эксперимента являлась оценка работоспособности блока граничных условий IV рода и влияния нелинейности, указанные расхождения температурных полей не имели существенного значения. [c.163]

Что касается температурного поля корпуса, то оно в зоне низких температур отличается примерно на 15—20%. Такая погрешность является существенной и, следовательно, проведение эксперимента без учета зависимости коэффициента теплопроводности от температуры является нежелательным. Если же по каким-либо причинам основная часть исследования планируется в линейной постановке, необходимо тщательно выбирать температуру, при которой берутся теплофизические константы. В этом случае решению должны предшествовать оценки влияния нелинейности на температурное поле в различных зонах исследуемого объекта. [c.165]

ВИЙ (см. гл. VII). Однако предварительный анализ влияния нелинейности показал, что решение при определенных условиях может быть проведено в линейной постановке. Так, моделирование температурных полей в хвостовиках лопаток производилось при X = = 22,6 Вт/(м град), что соответствовало приблизительно средней температуре в перепаде, срабатываемом на хвостовиках. Что касается дисков, то коэффициент X их материала слабо зависит от Т, и эту зависимость в процессе моделирования можно не учитывать. [c.192]

Универсальный характер формулы (4-55) во многом обусловлен ще и тем, что в ней предусмотрено непосредственное измерение скорости разогрева ядра и перепада температуры в слое 0 . Такая схема температурных измерений позволила свести влияние нелинейных факторов до поправки Да второго порядка малости, которая в большинстве случаев не выходит за пределы допустимой погрешности и может не учитываться. [c.122]

Другой предельный случай характеризуется малыми числами Рейнольдса (Re 1) и не очень сильным вращением и радиальным движением (Re = < 1, Re = < l). когда мало влияние нелинейных инерционных си.л мелкомасштабного движения и микродвижепие определяется взаимодействием сил вязкости, давления и линейных инерционных сил. Такой режим микродвижения называется стоксовым или ползущим и его определение сводится к линейной задаче [c.119]

Рассмотри г задачу (3.3.24), определяющую ме.лкомасштабное движение несущей фазы при несущественном влиянии нелинейных инерционных сил в этом движении, во второй системе координат ячейки (.S = 2) ири достаточно малых в рамках схемы ячейки О д (т] = 1). В иачале остановимся на случае, когда малы и линейные инерционные силы из-за нестационарпости мелкомасштабного движения, которые во второй системе координат определяются величиной pi Эшу /dt где — характерное [c.154]

Описанная выше работа при некотором ее дополнении позволяет оценить влияние нелинейности возмущающей силы на динамические свойства гасителя. В этом случае для каждого значения коэффициента Ад, т. е. для каждой частоты возмущающей силы, решение на модели следует проводить дважды. Первое решение описано выше. Второе решение получается при использовании гармонического возбуждения, Для этого необходимо к потенциометру, на котором настраивается коэффициент А4, подсоединить вместо выхода усилителя /О (см. риа. И. 4.4) выход усилителя 9, предварительно потенциометром задания начальных условий установив на выходе этого усилителя напряжение, соответствующее начальным условиям, отображающим амплитуду возмущающей силы, равную значению fo по-лигармонической возмущающей силы х (0) = 40 В. [c.42]

В еоотвегетвии е изложенным в табл. II. 4.3 добавляются графы для значений г , полученных при гармоническом возбуледении, и по результатам строят резонансные кривые при полигармоническом и гармоническом возмущении. Сравнение полученных резонансных кривых позволяет оценить влияние нелинейности возмущающей силы на характеристику динамического гасителя. [c.42]

Пренмущ,ества методов стабилизации и вариации условий контроля заключаются в том, что при широком диапазоне изменения мешающего фактора можно устранить погрешность от влияния нелинейности годографов меша-юн его фактора. Однако эти методы не универсальны, а их применение порой приводит к снижению производительности контроля из-за инерционности механических систем стабилизации и вариации. Реализация этих методов приводит к усложнению аппаратуры. [c.136]

Эксперименты по испытанию в ударной трубе композита, состоящего из карбон-фенольной матрицы, армированной слоями высокомодульных волокон, были проведены Уиттиром и Пеком [80]. Одна из поверхностей образца мгновенно нагружалась давлением, возникающим при отражении от этой поверхности газодинамической ударной волны. Средняя скорость Частиц свободной поверхности поперечного сечения композита из.адерялась емкостным датчиком. Экспериментальные результаты хорошо согласуются с аналитическими решениями, полученными Пеком и Гёртманом [55]. Было установлено также, что испытания в ударной трубе являются наилучшим методом исследования дисперсионных свойств композита, поскольку уровень возникающих здесь напряжений столь низок (около 70 фунт/дюйм Si 4,9 кГ/см ), что влияние нелинейности. материала заведомо исключается. [c.384]

При полной линейной аппроксимации поляризационной кривой определяется наибольшее (б ах) и наименьшее значения статической удельной поляризуемости в пределах заданной поляризационной кривой (рис. 1.30). Результаты расчета потенциала при линейных граничных условиях (1.25), в которых значение параметра Ь заменяется на и /jmin. характеризуют максимально возможное влияние нелинейности поляризационной кривой на распределение потенциала и тока. [c.72]

При выводе уравнений (2.16)—(2.18) использованы общепринятые допущения относительно распределения энергии магнитного поля, отсутствия магнитной связи обмотки возбуждения с другими обмотками и слабого влияния нелинейности сопротивления щеточного контакта на электромагнитные переходные процессы [19, 104]. При питании двигателя от сети постоянного тока принимается = onst, i == О, L n = 0. Из уравнений (2.16) — (2.18) следует, что при указанных допущениях процессы в цепи возбуждения осуществляются независимо от процессов в якорной цепи. [c.21]

Представление зависимостей, учитывающих влияние нелинейных статических деформаций. Уравнение Муни —Ривлина обычно используется для описания нелинейной статической зависимости напряжений от деформаций, когда коэффициент упругого удлинения достигает значений 2 или 3. При простом растяжении эта зависимость имеет вид [c.124]

При действии внешнего возмущения по одной оси, колебания рассматриваемого в примере здания являются плоскопараллельными в вертикальной плоскости Охо2Хоа- Возникновение вращательных колебаний здания относительно оси 1хц объясняется не только за счет влияния нелинейных перекрестных связей в математической модели (8.55). Вращательные колебания здания возникают также за счет асимметрии расположения упругих связей в механической системе центры масс здания и жесткостей упругих связей (колонн первого этажа) по вертикали не совпадают (рис. 107). Асимметрия расположения упругих связей в механической системе приводит к тому, что даже в линейной постановке задачи уравнения, описывающие поступательные колебания по направлению оси 0x 2 и вращательные колебания относительно оси 1хл являются [c.359]

Вид линейной системы уравнений колебаний здания (8.57) свидетельствует о совместности поступательных колебаний по направлению оси и вращательных колебаний относительно оси 1хц. Следовательно, полученные при помощи численного моделирования на ЭЦВМ данные о распределении поступающей энергии от землетрясения между поступательными колебаниями по оси tooj и вращательными колебаниями относительно оси 1хц объясняются не только влиянием нелинейных перекрестных связей системы уравнений (8.55). [c.360]

Число Трусделла характеризует нелинейную зависимость тензора вязкого напряжения от, тензора скорости деформации. Соотношение (1-5-54) обнаруживает, что влияние нелинейности в такой зависимости аналогично влиянию параметра нейдеальной дискретности. Число Предводителева характеризует дискретную структуру газа. В одной из наших работ [Л.1-17] было показано, что уравнение движения жидкости, состоящей из системы вихревых трубок, описывается аналогичным уравнением вида (1-5-52), если в последнем предполагается, что 7 = 5/3 (одноатомный газ). В этом случае коэффициент р или число Предводителева характеризует асимметрию тензора вязкого напряжения, появляющуюся за счет весьма выраженной дискретной структуры жидкости. Физическая картина такой дискретности следующая жидкость состоит из отдельных вихревых трубок, на границе контакта вихревых трубок происходит разрыв гидродинамической скорости движения. [c.42]

Коздоба Л. А. Влияние нелинейностей на точность решения задач нестацио нарной теплопроводности.— Тепло- и массоперенос, 1972, 8, с. 153—160 [c.239]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...