Жесткость оболочки

В данном случае q — pl, а жесткость оболочки на изгиб будет [c.440]

Здесь Di — пластическая жесткость оболочки. [c.340]

По-иному нужно рассуждать, если изгибная жесткость оболочки исчезающе мала и в оболочке заведомо может [c.102]

Представим себе закрытую систему, которая не может механически взаимодействовать с другими системами. При отсутствии электромагнитных сил подходящим примером является система, заключенная в абсолютно жесткую и неподвижную, не пропускающую вещество, но теплопроводящую оболочку так как вследствие неподвижности оболочки система не может смещать другие системы или сама смещаться ими и не может из-за жесткости оболочки изменять свой объем, то она не будет способна к механическому взаимодействию. [c.20]

Здесь введено обозначение цилиндрической жесткости оболочки, аналогичное цилиндрической жесткости пластинки [c.224]

С увеличением параметра кривизны Ь при прочих равных условиях жесткость оболочки на поперечный изгиб возрастает. [c.264]

О и О — цилиндрические жесткости оболочки и полиуретанового кольца соответственно). Модель нагружали массовыми силами на центрифуге, и картины полос регистрировали непосредственно в процессе ее вращения. Размеры модели были несколько иные, чем в наших экспериментах (а1/7 = 0,4 a /Q=5fi). Имеющийся результат для модели без оболочки при у = 0 был совмещен с нашим, и таким образом было определено положение графика для модели с оболочкой по отношению к графику для модели без оболочки (кривая Г). Из сопоставления графиков видно подкрепляющее действие оболочки. В нижнем и верхнем положениях (а = 0 и 180°), где гибкая оболочка работает на изгиб, она лишь незначительно влияет на растягивающие напряжения в вершинах вырезов. В боковых положениях (а = 90°) оболочка работает на сжатие и существенно снижает сжимающие напряжения в вершинах вырезов. Когда расчетными являются растягивающие напряжения, модели без оболочки могут быть использованы и для оценки концентрации напряжений в моделях с оболочкой, так как дают приемлемую оценку напряжений в растягиваемых зонах. [c.77]

Мысленно выделив из оболочки кольцо единичной ширины (рис. 6.15, а) и положив для такого кольца EJ = D и q = р, где D — изгибная жесткость оболочки, вместо [c.250]

В данном случае, когда цилиндрическая оболочка теряет устойчивость без удлинений и сдвигов срединной поверхности, критическая нагрузка зависит только от изгибной жесткости оболочки, и структура формулы (6.50) для критического окружного напряжения не отличается от структуры формулы для критического напряжения]равномерно сжатой в одном направлении прямоугольной пластины со свободными краями. Полученный результат можно использовать и для цилиндрической оболочки со свободными торцами она тоже может потерять устойчивость без удлинений и сдвигов срединной поверхности. [c.250]

Обратим внимание на структуру полученного выражения величина зависит от изгибной жесткости оболочки D и жесткости оболочки на растяжение-сжатие Eh, ибо закрепленная пе обоим торцам цилиндрическая оболочка не может деформироваться без удлинений и сдвигов срединной поверхности. [c.252]

В этом предельном случае критическая нагрузка зависит только от изгибной жесткости оболочки D и не зависит от ее жесткости на растяжение-сжатие Eh. [c.255]

Это уравнение совпадает с линеаризованным уравнением изгиба сжатого прямого стержня, связанного с упругим винклеров-ским основанием (см. 15). Роль изгибной жесткости стержня EJ играет изгибная жесткость оболочки D, а роль упругого основания — жесткость оболочки на растяжение-сжатие в окружном направлении. [c.259]

Это основной вариант полубезмоментной теории, когда упругие свойства ортотропной цилиндрической оболочки описываются двумя характеристиками жесткостью оболочки на растяжение-сжатие в осевом направлении и изгибной жесткостью в окружном направлении Dсрединной поверхности, для решения задач устойчивости можно воспользоваться уточненным вариантом полубезмоментной теории, в котором учитываются деформации сдвига в срединной поверхности оболочки. В этом варианте полубезмоментной теории упругие свойства ортотропной цилиндрической оболочки вместо соотношений (7.1) [c.277]

Приведенные в этой главе зависимости справедливы для гладких и конструктивно ортотропных цилиндрических оболочек. В каждом конкретном случае расчета нужно найти жесткость оболочки на растяжение в осевом направлении и изгибную жесткость в окружном направлении D . Для гладкой однослойной оболочки можно принять [c.298]

При оценке кривых следует иметь в виду, что при больших значениях полубезмоментная теория, учитывающая изгибную жесткость оболочки в окружном направлении, точнее, чем без-моментная. При малых а , наоборот, безмоментная теория, в которой учитываются деформации сдвига, точнее, чем полубезмоментная. Наконец, при очень малых значениях (а < [c.322]

Корни о = i/ s соответствуют краевому эффекту, возникающему при осесимметричном нагружении оболочки. Этот эффект аналогичен возникающему в мягких оболочках, однако в данном случае окружная жесткость оболочки зависит только от натяжения нитей. [c.403]

Все нагрузки (веса жидкости, привода мешалки и т. п.) распределяются на жесткую (металлическую или ие.металлическую) конструкцию, тем самым обеспечивается работоспособность аппарата. Сплошная арматура стенки не обязательна, если это не обусловливается условиями эксплуатации. Допускается применение решетчатой конструкции, ребер и колец жесткости. Оболочка может быть висящей на верхнем фланце или покоиться на подставке. [c.108]

В качестве неизвестных в системе приняты краевой момент М20, краевое нормальное усилие N20, продольное DUo и нормальное (по радиусу) DWo перемещения, кратные цилиндрической жесткости оболочки D (рис. 2.72). [c.142]

Таким образом, при загружении гладких оболочек сосредоточенными силами первые трещины образуются снизу в месте приложения силы и идут в радиальном направлении. С ростом нагрузки от моментов трещины сильно раскрываются, степень их раскрытия свидетельствует о текучести арматуры. Образование трещин снижает жесткость оболочки и способствует увеличению ее прогибов. Рост прогибов ведет к ускорению роста сил распора, действующих в радиальном направлении. [c.186]

Результаты исследований приведены в табл. 1, модуль упругости титанового сплава равен = 1,15 10 МПа, а коэффициент Пуассона v = 0,3. При изготовлении намотка оболочек на оправку производилась с усилием натяжения 75 кг независимо от толщины отдельного слоя. После намотки слои закреплялись продольным рядом из пяти заклепок диаметром 2 мм. Кольцевая изгиб-ная жесткость оболочек изучалась последовательно в двух состояниях — без и со связями на краях в виде сварных точек. [c.215]

Работа пружинных, водяных, песочных часов, системы работоспособные и устойчивые только в движении (гироскопы, велосипеды), плавающие и качающиеся системы, конструкции переменной жесткости (оболочки, тонкие пленки). [c.111]

Большинство реальных теплозащитных материалов являются композиционными и обычно состоят из наполнителя и связующего. Термин наполнитель не совсем точно отражает его истинную роль в системе тепловой защиты, поскольку в большинстве случаев именно наполнитель обеспечивает необходимую прочность и жесткость оболочки. [c.237]

Трехслойные конструкции имеют наружную и внутреннюю оболочки, выполненные из плотного и прочного материала. Пространство между ними заполнено легким материалом, связывающим их в систему высокой жесткости. Оболочки таких систем могут быть изготовлены из листового металла или пластмассы. 148 [c.148]

РАСЧЕТ НА ЖЕСТКОСТЬ ОБОЛОЧЕК БОЛЬШОЙ ГИБКОСТИ [c.210]

Безмоментная теория. В этой наиболее простой теории полностью пренебрегают изгибной жесткостью оболочки и рассматривают только эффекты,-связанные деформированием (растяжением, сжатием и сдвигом) срединной поверхности (см. [159], гл. 4). Применительно к оболочкам из композиционных материалов она использовалась, например, в работе Хартунга [115]. [c.214]

Естественно, что введение конструктивной анизотропии допустимо только в том случае, если общие геометрические размеры конструкции существенно превышают характерные размеры составляющих элементов. Так, цилиндрическая оболочка (рис. 6), имеющая продольные и поперечные подкрепления, только в том случае может рассматриваться как однородная, если подкрепляющие элементы распределены равномерно и их число достаточно велико. Жесткость оболочки на изгиб, кручение и растяжение в осевом и поперечном направлениях может быть приблингенно оценена путем расчета. Вместе с тем нужно помнить, что при переходе к схеме однородной анизотропной оболочки исключается возможность определения локальных напряжений, обусловленных подкрепляющими элементами, и определяются только общие средние напряжения и средние деформации. [c.20]

Эта геометрическая особенность оболочек приводит, Гво-пер-вых, к тому, что формулы для критических нагрузок оболочек имеют более сложную структуру по сравнению с формулами для критических нагрузок стержней и пластин в них входят из-гибная жесткость оболочки и жесткость на растяжение-сжатие. Во-вторых, в результате этой особенности закритическое поведение оболочек качественно отличается от закритического поведения стержней и пластин вблизи критических точек бифуркации. [c.239]

В полученную формулу не входит изгибная жесткость оболочки. Отсюда следует весьма важный вывод тангенциальные усилия взаимодействия между шпангоутом и оболочкой можно вычислять без учета краевого эффекта, приравнивая тангенциаль-ные перемещения шпангоута и оболочки, вычисленные на основе безмоментной теории. [c.352]

Расчет двухволновой модели выполнен на ЭЦВМ дважды.- с учетом жесткости оболочки в поперечном направлении (жест-) кость поперечного ребра с при.мыкающими к нему полками панели) и в продольном направлениии (жесткость продольного ребра и полок, примыкающих к нему). При таком варьировании жестч [c.139]

В этом эксперименте кольцевая изгибная жесткость определялась динамическим методом, суть которого состоит в определении собственной частоты колебаний исследуемой системы и пересчете найденной частоты в жесткость. Оболочка устанавливалась в горизонтальном положении на столе электродинамического вибратора ВЭДС-400, оболочка закреплялась между двумя призмами (рис. 2). Собственная частота колебаний такой системы определялась как частота резонанса, соответствующего эллиптической деформации поперечного сечения оболочки. Расчет низших собственных частот производился по формуле [c.215]

В табл. 1 приведены экспериментальные значения низшей частоты /э оболочек без связей между слоями. Значения частот одинаковы для оболочек с одинаковой толш иной слоя, количество которых различно,следовательно, кольцевая изгибная жесткость оболочки равна сумме жесткостей отдельных слоев, и выводы, полученные статическим и динамическим методом, совпадают.В табл.1 приведены также расчетные значения частот /, вычисленные по формуле (2). [c.216]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...