Полная температура

По всей длине трубы полная температура в вынужденном вихре уменьшается от периферии к центру. Максимум ее совпадает с радиусом разделения вихрей. Полная температура в свободном вихре (г < г < г,) остается постоянной = Г, . Статическая температура имеет максимум, область расположения которого практически совпадает с радиусом разделения вихрей г- [I, 3, 7, 42, 46, 47, 50, 53, 54, 56, 94]. [c.27]

При определенных условиях (определенном сочетании режимных и геометрических параметров) наблюдается реверс вихревой трубы, заключающийся в том, что из отверстия диафрагмы истекают не охлажденные, а подогретые массы газа. При этом полная температура периферийного потока, покидающего камеру энергоразделения через дроссель, ниже исходной. А.П. Меркуловым введено понятие вторичного вихревого эффекта [116] и предпринята попытка его объяснения, основанная на теоретических положениях гипотезы взаимодействия вихрей. При работе вихревой трубы на сравнительно высоких степенях закрутки в приосевой зоне отверстия диафрагмы вследствие существенного снижения уровня давления в области, где статическое давление меньше давления среды, в которую происходит истечение (Р < J ), возникает зона обратных в осевом направлении течений, т. е. в отверстии диафрагмы образуется рециркуляционная зона. При некотором сочетании режимных и геометрических параметров взаимодействие зоны рециркуляции и вытекающих элементов в виде кольцевого закрученного потока из периферийной области диафрагмы приводит к образованию вихревой трубы, наружный [c.89]

Все параметры даны в относительных величинах. Давление относили к полному давлению на входе в сопло закручивающего устройства Р,, температуру — к полной температуре на входе 7,, а скорость — к среднемассовой окружной составляющей скоро- [c.111]

Полная температура в периферийном потоке остается постоянной, а в приосевом вынужденном она уменьшается от 7 к оси. Плотность газа имеет неравномерное распределение как по длине, так и по поперечному сечению трубы. Статическая темпера- [c.114]

При Кт 1 полное давление может быть выражено через полную температуру в соответствии с уравнением (6.59). Для Кт о получим [c.290]

Полная температура в точке А от всех элементарных источников определится путем интегрирования на участке от —/ до +/ [c.166]

Следовательно, температурный критерий, учитывающий отношение работы сжатия, осуществляемой динамическим давлением, к конвективному тепловому потоку, пропорционален квадрату числа Маха п отношению полной температуры набегающего потока к избыточной его температуре. Величина [c.84]

ЛИШЬ осевую составляющую скорости. Это, однако, не так, поскольку при заданных параметрах торможения значения температуры, статического давления, плотности газа будут зависеть также от величины окружной (радиальной) составляющей скорости изменения последней будут влиять на значение расхода и импульса потока. Дело в том, что, согласно уравнению энергии и полученным из него соотношениям (101)—(103), связь между параметрами в потоке и параметрами торможения определяется изменением абсолютной скорости (или приведенной скорости, вычисленной по абсолютной скорости и полной температуре торможения), независимо от угла, составляемого скоростью с осью. [c.254]

Для анализа процессов в газовых потоках при больших скоростях течения используют два значения температуры Т — термодинамическую (статическую) температуру и Т — температуру полного адиабатного торможения (температуру торможения, полную температуру). Связь между ними устанавливается следующими выражениями [c.177]

В частном случае, когда величиной силы реакции можно пренебречь (bi,2 = имеем известную зависимость, которая обычно записывается через отношение не полных температур, а критических скоростей 115] [c.223]

Если предположить существование адиабатического расширения в пространстве между сечением датчика и соплом и считать газ идеальным, то получим простое соотношение между температурой датчика 7д и полной температурой Т в виде [c.34]

Иначе говоря, развитие вторичных течений зависит от распределения полной температуры Т только косвенно, в той мере, в которой оно влияет на распределение относительных скоростей и полных давлений. Это положение уже отмечалось в расчете осесимметричного потока. [c.438]

При коротком выхлопном тракте ТРД можно пренебречь теплоотводом через стенки реактивного сопла. В этом случае полная температура газа в тракте за турбиной (между сечениями 4-4 и 5-5) сохраняет постоянное значение, т. е. Т4 = А. Закономерность изменения этой температуры в зависимости от числа оборотов подобна кривой Тз= f (п). В самом деле, из уравнения энергии потока для турбины следует, что [c.24]

При оговоренных выше условиях линии рабочих режимов данных каскадов высокого давления совпадают. В самом деле, влияние компрессора низкого давления на компрессор высокого давления в двухвальном ТРД сводится К изменению полного давления и полной температуры воздуха на входе в компрессор высокого давления. Другими словами, компрессор низкого давления выполняет роль ступени наддува на входе в компрессор высокого давления. При этом изменение полного давления не влияет на положение линий рабочих режимов. Изменение же полной температуры (Г]вд) изменяет приведенное число оборотов каскада высокого давления. Поэтому при равных физических оборотах компрессора высокого давления в рассматриваемых двух случаях приведенные обороты его не будут совпадать, они всегда будут мень- [c.36]

С поднятием на высоту до изотермической границы (Н=1 км) наружная температура Тн непрерывно уменьшается. Поэтому падает и полная температура воздуха на входе в компрессор, равная [c.66]

После смешения или объединения потоков в общей камере полученная смесь газов, характеризуемая определенной степенью неравномерности полей скоростей, полных давлений и полных температур, поступает либо в общую форсажную камеру, либо в общее реактивное сопло. [c.123]

Пусть кривая 1 на рис. 4.38 изображает напорную линию характеристики компрессора при приведенной частоте вращения, соответствующей постоянной по всей площади входа температуре 7 в = 7 н, где Тн — полная температура набегающего на летательный аппарат потока в рассматриваемых условиях полета, и пусть точка а а этой кривой изображает установившийся режим работы компрессора в ГТД при данном Лщ). Пусть далее в результате какого-либо из описанных выше случаев перед компрессором в тех же условиях полета возникает зона с более высокой темпера- [c.162]

Н — полная энтальпия отношение полной температуры внутри пограничного слоя к ее величине на границе пограничного слоя [c.88]

Практически все рассмотренные выще закручивающие устройства создают течения с центральным квазитвердым ядром. Окружная скорость в таких потоках равна нулкз на оси симметрии. Максимум окружной скорости для полностью вынужденного вихря расположен на его внещней фанице, для ограниченных течений практически вблизи внутренней поверхности канала. Для свободного (потенциального) вихря он расположен на более низкой по ращ1усу позиции, ближе к оси, но никогда не может совпадать с осью, ибо в этом случае окружная скорость должна была бы быть равной нулю. Более того, существует еще более жесткое термодинамическое офаничение по максимально допустимой окружной скорости, которая определяется полной температурой газа на входе в закручивающее устройство Г, и показателем изоэнтропы газа к [c.23]

Анализ результатов траверсирования различными зондами объема камеры энергоразделения позволяет выделить следующие характерные особенности распределения параметров в вихревой трубе с дополнительным потоком. Как и в обычных разделительных вихревых трубах, работающих при ц 1, четко различаются два вихря — периферийный и приосевой, перемещающиеся в противоположных направлениях вдоль оси. Первый — от соплового сечения к дросселю, второй — в обратном направлении. Распределение параметров осредненного потока существенно неравномерно как по сечению, згак и по длине камеры энергоразделения. Радиальные градиенты статического давления и полной температуры уменьшаются от соплового сечения к дросселю, а их максимальные значения наблюдаются в сопловом сечении. Распределение тангенциальных и осевых компонент скорости качественно подобны для различных сечений, однако, количественно вдоль трубы они претерпевают изменения. Поверхность разделения вихрей в большей части вихревой зоны близка к цилиндрической, о чем свидетельствуют пересечения осевых скоростей для различных сечений примерно в одной точке оси абцисс Т= 0,8 (см. рис. 3.9 и 3.10). Это хорошо согласуется с результатами исследований вихревых труб с диффузорной камерой энер-горазцеления, работающих при ц < 0,8, и позволяет в составлении аналитических методик расчета вихревых труб с дополнительным потоком вводить допущение dr /dz = О, а радиус разделения вихрей Tj для этого класса труб считать равным примерно 0,8. Как и у обычных труб, интенсивность закрутки периферийного потока вдоль трубы снижается -> 0), а возвратное при-осевое течение формируется в основном из вводимых дополнительно масс газа, скорость которых на выходе из трубки подвода дополнительного потока имеет осевое направление. По мере продвижения к отверстию диафрагмы приосевые массы в процессе турбулентного энергомассообмена с периферийным вихрем приобретают окружную составляющую скорости. Затухание закрутки периферийных слоев происходит тем интенсивнее, чем больше относительная доля охлажденного потока. Опыты показывают, что прй оптимальном по энергетической эффективности [c.112]

Основываясь на результатах работы [223], можно предположить, что использование устройств, раскручивающих охлажденный и подогретый составляющие потоки, покидающие вихревые трубы, может повысить эффееты энергоразделения вследствие увеличения степени расширения в вихре. Это предположение получило экспериментальное подтверждение в работах А.П. Меркулова и его учеников, а также в работах В. И. Метенина и других исследователей из различных научных центров как в нащей стране, так и за рубежом [40, 112, 116, 137, 222, 226, 243, 245, 260, 262, 263, 270]. Экспериментально и теоретически подтверждено влияние на качество процесса теплофизических характеристик рабочего тела, в том числе и показателя адиабаты [35—40, 112, 116, 152, 153]. Частично получил опытное подтверждение вывод о пропорциональности абсолютных эффектов охлаждения от температуры газа на входе в сопло-завихритель [112,137]. Однако существенные расхождения теоретических предпосылок с результатами экспериментальных исследований не позволяют сделать вывод о достоверности рассматриваемой физико-математической модели процесса энергоразделения. Прежде всего расхождение заключается в характере распределения термодинамической температуры по поперечным сечениям камеры энергоразделения вихревых труб. В гипотезе рассмотрен плоский вихрь, поэтому объективности ради следует сравнить эпюры температуры для соплового сечения. Согласно [223], распределение полной температуры линейно по сечению, причем значение максимально на поверхности трубы. Эксперименты свидетельствуют о существенном удалении максимума полной температуры от поверхности, причем это отклонение не может быть объяснено лищь неадиабатностью камеры энергоразделения [17, 40, 112, 116, 207, 220, 222, 226, 227-231, 245, 251, 260, 262, 263, 267, 270]. Опыты показывают, что эффективность энергоразделения существенно зависит от геометрии трубы и длины ка- [c.154]

В итоге устанавливается определенное динамическое равновесное состояние с соответствующим положительным фадиентом полной температуры по радиусу. При фиксированном радиальном фадиенте давления радиальный фадиент полной температуры, т. е. величина вихревого эффекта энергоразделения офани- [c.171]

Статическую температуру на границе со стенкой трубы г= можно найти по известному числу Маха и полной температуре, если воспользоваться соотношениями для одномерного изоэн-тропного потока [c.209]

Характеристики вихревой трубы 05,6 мм сопоставлены с опытами на трубе 016 мм той же геометрии (см. рис. 6.3), обдуваемой потоком нагретого газа с полной температурой Т = 573 К. Коэффициент скорости обдуваемого потока в опытах поддерживался постоянным = 0,24. Характеристики неадиабатных труб [c.285]

Яд — начальное отношение полных давлений Pf /P = в — отношение полных температур эжектируемого и эжекти-руюшего Г, газов. [c.347]

В уравнении (7.37) вместо моихности q задана температура торца Гц за вычетом приращения температуры от подогрева током ДТ" и начальной температуры Т . На рис. 7.17 представлено распределение полной температуры Т. Дуга нагревает небольшую область у самого конца электрода, так как вследствие большой скорости плавления теплота не успевает распространиться по стержню (рис. 7.17, а, б). При электрошлаковой сварке (пластинами или плавящимся мундштуком) теплота от шлака распространяется значительно дальше (рис. 7.17, в). [c.226]

Определение длины за второй щелью по рекомендациям работы [4] в рассматриваемом случае не дает приемлемых результатов 200j. Поэтому для определения длины начального участка использовалось эмпирическое уравнение для эффективности за единичной тангенциальной щелью при равномерном начальном профиле полной температуры в основном потоке, турбулентном пограничном слое над защищаемой поверхностью и коэффициенте вдувания т < Шоит, где Шот — коэффициент вдувания, соответствующий максимуму эффективности. [c.75]

Из числа проведенных исследований следует упомянуть о разработке специальных отсосных термо1метров сопротивления для измерения и регулирования температуры быстро протекающих газов с переменными тепловыми параметрами и параметрами давления [1—4]. Требование, предъявляемое к надежному измерению температуры, в данном случае может быть в значительной мере выполнено путем стабилизирования отсасываемого количества газа, уменьшения влияния излучения и теплообмена кондукцией от термодатчика при помощи экранирующих вставок, выбора искусственно повышенной, стабилизированной скорости газа вдоль термодатчика, целесообразного изолирования от собственного тела термометра и конструирования термометра с минимальной теплоемкостью. Путем интенсивного омывания датчика потоком газа, расход которого стабилизируется соплом, помещенным позади датчика, можно выполнить условие, согласно которому термодатчик будет показывать значения, являющиеся лишь функцией полной температуры независимо от скорости течения и давления газа в измеряемом месте. [c.34]

Таким образом, параметр гпт. изменяется пропорциолально полной температуре газа за турбиной (см. рис. 2.10). Суммарный коэффициент избытка воздуха [c.27]

Для определения режимов совместной работы каскадов компрессора в двигателях многовальных схем удобно иметь характеристики каскадов низкого и среднего давления, построенные не только по относительной плотности тока на входе (/(Яв), но и по относительной плотности тока на выходе д кк)- При этом вместо КПД компрессора используется отношение подогрева воздуха в нем к полной температуре воздуха на выходе из компрессора, т. е. или т = 1 -ЬЛГ /Гв = [c.125]

Расход газа через решетку рабочего колеса может быть определен аналогичным путем, если в качестве полной температуры и полного давления газа перед решеткой использовать вместо Го и Ро значения Tiw и рш, определенные из условия полного торможения газового потока перед рабочим колесом в отно сительном движении [c.199]

Тогда профиль скорости в области взаимодействия = u/ue при любом Tv,/Ty, и Ти, = onst можно считать функцией одного параметра Z, не зависящей от числа Маха и Рейнольдса. Отношение Н полной температуры внутри пограничного слоя к ее величине на внешней границе можно считать функцией I и одного дополнительного параметра. [c.91]

Гэдд выделяет метод А, в котором используется автомодельный профиль скорости для теплоизолированной стенки, и метод В, в котором применяются профили скорости и полной температуры, полученные из автомодельных решений при той же величине но при наличии теплопередачи (Ту, — температура теплоизолированной стенки). В случае Я = 1 оба метода идентичны в соответствуют теплоизолированной стенке. На фиг. 3 показано влияние охлаждения стенки при отрыве, когда Гц. = [c.93]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...